1、模架設計方案一、編制依據1、圖紙及相關資料（1） 京承高速公路（密云沙峪溝-市界段）工程施工圖紙。（2） 地勘報告。2、施工管理文件（1） 交通部公路工程驗收規范。（2） 公路工程施工安全技術規程。（3） 質量管理體系要求GB/T19001-2001。（4） 環境管理體系規范及使用指南B/T24001-1996。（5） 職業安全健康管理體系審核規范GB/T28001-2001。3、相關規范 (1)組合鋼模板施工手冊； (2)建筑結構靜力計算手冊； (3)實用土木工程手冊；(4)鋼結構設計手冊。(5)混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)二、項目概況（1）總體概況序號項 目內

2、 容1工程名稱京承高速公路（密云沙峪溝-市界段）工程第4標段2建設單位北京市首都公路發展集團有限公司3設計單位北京市市政工程設計研究總院4線路走向及標段劃分京承高速公路（密云沙峪段-市界段）工程位于北京市密云縣東北部，路線起點位于密云縣穆家峪鎮沙峪溝，經巨各莊鎮、大城子鎮、北莊鎮、太師屯鎮、古北口鎮至終點市界（京冀界），全長62.685km。此次施工為K68+300-K100+300段，路線長度為32km，分為7個標段，本合同段為第4標段。5建設規模 本標段起止樁號為K83+740-K88+700，長度4.96km，本工程按高速公路標準設計，主線設計速度為100km/h，采用雙向4車道。 本標

3、段路基填方132.6萬m3，路基挖方59.1萬m3，路面結構層57.1萬m2；標段內設主線橋6座、地方路跨河橋2座、通道3座、涵洞17道。6工期要求2007年9月-2009年9月（2）橋梁工程概況2.1 紅門川5號橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1左半幅K83+976.15；右半幅K83+982.0211×30336預應力混凝土連續箱梁橋墩為擴大基礎，柱式墩，墩間采用系梁連接，分聯墩上接蓋梁；橋臺為樁基礎，肋板式橋臺2.2 K85+395.937主線橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1K85+396.937

4、3×2581m現澆預應力混凝土連續箱梁橋墩為擴大基礎，柱式墩，墩間采用系梁連接；橋臺為擴大基礎，重力式橋臺2.3 K85+608主線橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1K85+6083×2581預應力T梁橋墩為擴大基礎，柱式墩，墩間采用系梁連接；橋臺為擴大基礎，重力式橋臺2.4 大城子立交主線1號橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1K86+843.1375×30153預應力混凝土T梁橋墩為樁基礎上接承臺，柱式墩，墩間采用系梁連接，墩頂上設預應力混凝土蓋梁；橋臺為樁基礎，肋板式橋臺2.5 大

5、城子立交主線2號橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1K87+532.55×25131預應力混凝土T梁橋墩為擴大基礎，柱式墩，墩間采用系梁連接，墩頂上設預應力混凝土蓋梁；橋臺為擴大基礎，重力式橋臺2.6 K87+802.082主線橋序號中心樁號孔數-孔徑（孔-m）橋梁全長（m）結構類型上部結構下部結構1K87+802.0823×3099.7現澆預應力混凝土連續箱梁橋墩為樁基礎上接承臺，柱式墩，墩間采用系梁連接；0#橋臺為擴大基礎，重力式橋臺，3#橋臺為樁基礎，肋板式橋臺其中現澆預應力混凝土連續箱梁兩座，紅門川5橋為左右兩幅為分離式，箱梁高

6、度1.6m，底板寬8.87m，外懸臂1.945 m。半幅橋面全寬12.76m。1K87+802.082主線橋箱梁高度1.6m，底板寬8.87m，外懸臂2.00 m。半幅橋面全寬12.87m。橋梁墩柱詳見下表：墩柱統計表橋梁名稱墩柱直徑墩柱數量墩柱高度紅門川5號橋D=1.5米28棵11.2019.80米D=1.8米12棵1K85+395.937主線橋D=1.8米8棵11.73919.249米1K85+608主線橋D=1.8米8棵10.72416.54米大城子互通式立交1#主線橋D=1.5米16棵9.8011.84米大城子互通式立交2#主線橋D=1.5米4棵6.42719.842米D=1.8米12

7、棵1K87+802.082主線橋D=1.5米8棵13.15714.657米王達路跨紅門川橋D=1.5米4棵6.327.265米本工程工期緊，為節約投入，要求模板周轉次數多，模板安裝、拆模簡便、迅速，砼成形好，并且要獲得良好的社會效益，所以對模板整體性、強度和剛度有較高的要求。三、模板及支撐體系方案選擇模板設計時應考慮以下因素：滿足設計圖要求的形狀及尺寸，通用性要強，在模板能夠承受各種受力的前提下，力求操作簡便，周轉次數多，不易變形，模板接縫嚴密不漏漿，砼成型質量好。1、墩柱模架（1）墩柱模架中因為墩柱柱間有系梁，所以模板設計時需考慮系梁以下的墩柱高度，因此，將系梁處墩柱模板單獨設計。系梁處的墩

8、柱模板高度設為1.3m、1.5m，減去系梁高度后，將伸出系梁部分的尺寸設為0.1m。墩柱模板安裝時，可將其配合1m、1.5m、2m的模板，如果還不符合高度模數時，可以在墩柱底部抹一定厚度的砂漿，以保證系梁下面的墩柱高度。為便于模板的拆模和安裝，采用半圓形整體整板，每節用螺栓連接。考慮模板周轉次數多和模板修整打磨的損耗，要求設計鋼板厚5mm。（后附墩柱模板組拼明細表）（2）為力求施工簡便，安裝時只用三根鋼絲固定上端，所以取消柱箍、立帶，用可調頂管固定下端，柱箍(橫肋)焊在橫板上，立帶（縱肋）焊在立板上，與模板構成整體。（3）由于模板多次周轉，為避免多次使用造成變形對質量的影響，所以設計時對模板鋼

9、肋局部進行加密，以提高強度和剛度。（4）墩柱模板及支撐體系詳見模板施工圖（附圖三）2、箱梁模架模板支架采用滿堂紅碗扣式腳手架，混凝土外露面模板采用全新的15mm厚酚醛覆面膠合板，后背50mm厚大板。四、模架設計及計算 1、墩柱模架設計及計算 1.1墩柱模板計算 荷載計算：（1）圓柱模計算荷載組合分為兩種 a.強度計算時荷載組合為振搗砼時產生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內）疊加新澆混凝土對模板側向壓力及混凝土重力。 b.剛度驗算時荷載組合為新澆混凝土對模板側向壓力及混凝土重力。（2）振搗混凝土時產生的荷載 對水平模板 2.0KPa 對垂直模板 4.0KPa 為確保砼振搗密實,在躲避鋼筋情況下

10、可能出現斜方向振搗，所以此荷載取4.0KPa。（3）新澆混凝土對模板側面的壓力施工時采用內部振搗器，當混凝土澆筑速度在6m/h以下時，新澆混凝土作用模板最大側壓力計算式為 Fm=rcH取二式中的小值（5）新澆筑砼側壓力標準值 根據現場實際情況，砼澆筑速度為V=2m/h，砼入模溫度T=25，C25砼的初凝時間為2.7小時，砼中不摻外加劑K1外加劑影響系數取1，砼坍落度120 mm ，K2混凝土塌落度影響系數取1.15。 則砼側壓力Fm=0.22rct0k1k2v1/2=0.22x25x2.7x1x1.15(2)1/2=24.15KN/m2Fm=rcH=25x19.84=496>24.15

11、KN/m2故取Fm=24.15KN/m2則混凝土側壓力設計值F=Fm×分項系數×折減系數 =24.15×1.2×0.85 =24.63KN/m2(6)傾倒砼時產生的水平荷載，取F1=2KN/ m2 荷載設計值為2×1.4×0.85=2.38KN/ m2荷載組合計算強度時 F=Fm+F1=24.63+2.38=27.01KN/ m2 計算剛度時 F=Fm=24.63KN/ m21.2墩柱模板設計為便于模板的拆模和安裝，采用半圓形整體模板，每節兩米。考慮模板周轉次數多和模板修整打磨的損耗,所以設計鋼板厚5mm。驗算模板的板厚圓弧模D=40

12、4mm 圖1=404/Rx180/=404/900x180/=25.73º F設=Fxcos(1/2*25.73)=27.01xcos12.865=26.33 KN/ m2 根據現場實際情況最不利的板是由下端數第二或第三行側方格，為三面嵌固，一面簡支，選用最大側壓力值。圖2A=404，B=400，A/B=404/400=1.01<2所以按雙向板計算。B/A=400/404=0.99查建筑結構靜力計算手冊表4-6M=0.0173ql2=0.0173x49.73x4002=72881.4N.mm選用5mm厚板，W=1/6Bh2=1/6x404x52=1683.3mm3=M/W=43

13、.3Mpa<=215Mpa撓度計算 Bc=(Eh3)/ 12(1-)=2.06x105x53/12(1-0.32)=23.582 x105撓度=0.00164xql4/Bc=0.0014x26.33x10-3x4004/23.582x105 =0.469mm內鋼肋設計 (1)力學模型建立 由于施工中圓墩柱高為6.319.84m，至少為3節，由于施工中每節之間連接采用多個螺栓，使模板之間連接形成定向支座，并且兩半圓模板用螺栓連接，形成整體后相互對拉，所以考慮每延米弧長的力學模型如下： 圖3 截面模量圖4(2)內力計算 查表得： M中max=0.023×27.01×22

14、=2.48KN.mM支max=0.06×27.01×22=6.48KN.m計算形心距Y=Si/Ai Ai=404x5+100x8=2820mm2Si= 404x5x2.5+100x8x55=49050Y=49050/2820=17.39I01 =1/12xbh3 =1/12x404x53 =4208I02 =1/12xbh3 =1/12x8x1003 =666666.7A1xd12 =404x5(15.8-2.5)2 =71464A2xd22 =8x100(55-15.8)2 =1229312I0=IO1+IO2=670875Aixdi2 =1300776I=670875+

15、1300776=1971633mm4W=W0+ Aixdi W01=1/6bh2=1/6x404x52=1683.3W02=1/6bh2=1/6x8x1002=13333.3A1xd1=404x5(15.5-2.5)=30615A2xd2=8x100(55-15.8)=31360W=76991.6查表3-7q=26.33x0.32=8.42M=0.107xql2=0.107x8.42x4042=147047.8=M/W=1.9<f=0.632xql4/100EI=0.632X8.42X4044/100/2.05X105/1211080=0.011<f滿足要求。焊縫計算根據模板設計規

16、定，肋與板焊縫長度Lw=100mm，間距50mm，則每塊2m長模板中，共計焊縫總長度為Lw=(2/0.6)x10=30mm。角焊縫hf=4mm則每個角焊縫的容許拉力值Nf=ffwAe,其中：w則Nf=84.85x160=13576.45N則即5條縫可滿足要求，結合模板肋板布置形式及工藝要求，在實際制作時，取8條縫。螺栓檢驗建立直角坐標系。以圓柱模板的端面圓心為坐標原點。圓柱模板的縱軸為Z 軸，以右手坐標系確定X軸、Y軸，并把投影到XOY平面上，如下圖所示。計算模板受混凝土側壓力F設時環向拉伸內力Nd,沿Z軸縱向切去半個圓柱體，其另一半隔體，在混凝土 側壓力和內力作用下得靜力平衡，由此求得內力N

17、d，混凝土側壓力集中荷載為均布荷載qR設。q設=F設x 2=27.01x2=54.02KN/mRd=Nd+ Nd=2 Nd 圖5 Nd=qR設R=54.02x900=48618 N采用M16螺栓： N=Nd/Ntb=1.8 墩柱砼澆筑過程中初期砼澆筑速度約為V=5m/h，且考慮施工中其它不可預見因素故取螺栓間距為200mm，每延米打5個螺栓。1.3墩柱柱間系梁模架設計墩柱柱間系梁模架設計，系梁處采用碗扣式腳手架搭設間距為900mm×600mm，箱梁橫梁（中橫梁）處支架搭設間距也為900mm×600mm，支架計算中荷載組合遠小于箱梁橫梁（中橫梁）處，故計算采取箱梁模架結果（詳

18、見箱梁模架計算）。2、箱梁模架設計及計算 2.1材質要求（1）碗扣式腳手鋼管鋼管規格采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管。管件在進場后第一次使用前，按照規定的指標和檢驗方法，對鋼管、扣件進行外觀質量檢驗，并抽取扣件樣本進行力學性能和扭力距指標復驗。合格后，完整存檔備查。扣件性能試驗的合格標準性能試驗指標直角扣件旋轉扣件對接扣件底座抗滑試驗荷載（N）720010200720010200位移值（mm）10.720.510.720.5抗破壞試驗（N）2550017300扭轉剛度試 驗力矩(N·m)918無規定位移值或轉角抗拉試驗荷載（N）41002.0位移值（mm）抗壓試驗（N）51

19、000注：1、試驗采用的螺旋扭力矩為10 N·m。 2、表中1為橫桿的垂直位移值；2為扣件后部的位移值。（2）膠合板膠合板必須采用類膠合板。膠合板規格為2400×1200×15mm。抗剪強度符合下列要求：不浸泡，不蒸煮：1.41.8MPa；室溫水浸泡：1.21.8 MPa；沸水煮24小時：1.21.8 MPa；含水率：513；密度：4.58.8kN/m3。抗彎強度不低于13 MPa，彈性模量不低于6000 MPa。（3）木材木材采用落葉松木，有腐朽、折裂、枯節等的木材不得使用。木材抗彎強度不低于13MPa，順紋抗剪強度不低于1.4MPa，彈性模量不低于9000MP

20、a。方木為150×150mm，木板為50mm厚。2.2支架地基計算荷載計算模板及支架自重： 1.5kN/m2 鋼筋混凝土自重： 1）橫梁處1.6×1×2641.6kN/m2 2）一般腹板處斷面面積為6.1994m26.1994×1×26÷8.8718.17 kN/m2施工荷載： 取2.5kN/m2振搗荷載： 取2kN/m2荷載組合（1）橫梁處a、強度驗算時 標準荷載分項系數取1.2，施工荷載分項系數取1.4。荷載設計值：PF（1.541.6）×1.2（2.02.5）×1.4 58kN/m20.058N/mm2b、剛

21、度驗算時取標準荷載值，即：PF =41.6+1.5=43.1kN/m2；（2）一般腹板處a、強度驗算時 標準荷載分項系數取1.2，施工荷載分項系數取1.4。荷載設計值：PF（1.518.17）×1.2（2.02.5）×1.4 29.9kN/m20.03N/mm2b、剛度驗算時取標準荷載值，即：PF =18.17+1.5=19.67kN/m2；支架地基承載力驗算（1）橫梁處斷面面積為15.392單排方木受力：16.2×0.6×（1.5+2.5+2）+15.392×0.6×26298.44kN地基受力面積：16.2×0.11.6

22、2施工要求地基荷載：298.44÷1.62184.3Kpa（2）一般腹板處斷面面積為7.4單排方木受力：16.2×0.9×（1.5+2.5+2）+7.4×0.9×26260.7kN地基受力面積：16.2×0.11.62施工要求地基荷載：260.7÷1.62161Kpa支架基礎底層采用30cm炮渣石，上層采用20cm二灰，在密實度達97以上時，其承載力可達到0.7MPa以上。2.3支架設計及計算支架設計模板支架采用滿堂紅碗扣式腳手架，鋼管為48×3.5mm。一般腹板處立桿間距900mm×900mm，橫梁（中

23、橫梁）處加密為900mm×600mm，加密段須寬出橫梁1200mm。一般腹板處橫桿步距1200mm，橫梁處橫桿步距600mm，立桿可調頂托采用60cm長頂托，伸出的螺旋長度不超過螺旋總長的1/3，即20cm。為保證支架的穩定性，橫向、縱向均設剪刀撐，橫向剪刀撐沿橋縱向每5米滿框布置。縱向剪刀撐設在支撐架的外側，每5米一道。剪刀撐和斜撐采用鋼腳手管。立桿底托采用固定底托，底托下橫向設置10*10方木。外側支架每側比箱梁寬出1.8m，并滿鋪5cm厚木板，作為工作平臺。最外側立桿沿箱梁四周伸出箱梁頂面，欄桿高1.2m，并設置2層橫桿，作為護身欄桿，護身欄桿內側掛密目網。為方便、安全施工，必

24、須在支架外側搭設馬道（與支架同步搭設）。馬道成之字形，中間轉彎處設休息平臺，坡度為1：3，寬度不得小于1m，轉彎平臺處面積不得小于3m2，寬度不得小于1.5m。馬道兩側和轉彎平臺外圍設置防撞欄桿和擋腳板，防撞欄桿高1.2m（搭設護網），擋腳板高0.18m。馬道兩側、轉彎平臺外圍和端頭自下而上連續設置剪刀撐。大橫桿步距不得超過1.4m。馬道腳手板應隨架高自下而上連續鋪設，鋪平鋪牢。順鋪時腳手板直接綁扎在小橫桿上，小橫桿綁扎在斜橫桿上，腳手架、腳手板接頭處應設兩根小橫桿，搭接長度不小于40mm；橫鋪時腳手架板綁扎在斜橫桿上，斜橫桿綁扎在小橫桿上。馬道腳手板每隔300mm設高23cm防滑條一道。支架

25、計算立桿的穩定性按照下式驗算：N/Aff鋼材抗壓強度設計值，取205MPaA考慮材料折減，立桿壁厚按3.2mm計算，立桿截面面積A=450mm2軸心受壓構件穩定系數，根據長細比查表而得長細比，L0/ii截面回轉半徑，碗扣腳手架i15.8mmL0計算長度，L0=h+2a。h為立桿步距，a為立桿伸出頂層橫桿中心線至混凝土面的長度。L0=600+2×800=2200mmL0/i2200/15.8140查表0.345（1）橫梁處單根立桿承受荷載N=0.058×600×900=31320N則：N/A =31320/（0.345×450）=201.8MPa<f

26、=205MPa支架穩定性滿足要求。（2）一般腹板處單根立桿承受荷載N=0.030×900×900=24300N則：N/A =24300/（0.345×450）=156.5MPa<f=205MPa模板支架穩定性滿足要求。2.4模板設計及計算模板設計本工程混凝土外露面模板采用15mm厚酚醛覆面膠合板，后背50mm厚大板。支立箱梁底模時，首先在支架頂托上橫橋方向擺放15×15的方木，箱梁腹板處方木間距90(橫梁處60cm)，在橫向方木上，順橋方向擺放15×15的方木，方木間距90，縱橫向方木交點位于頂托上方。橫橋方向鋪設50mm厚大板。方木、大

27、板均經過壓刨壓平后使用。側模選用50mm厚大板，上鋪15mm厚酚醛覆面膠合板。在大板外側用15×15方木做橫帶，橫帶間距60，再用15×15方木做豎帶，豎帶間距60，橫豎帶連接牢固，模板支立時用10×10方木做水平和斜向支撐。外模在木工加工區分塊做好按拼裝次序標記，運至施工現場拼裝。為了便于拆模和整體加工吊裝，箱梁內模采用木模。使用5厚大板，大板上鋪15mm厚酚醛覆面膠合板，為周轉使用內模，在膠合板外包裹塑料布。木板板面內撐采用10×10方木骨架，骨架間距40。骨架必須拼制牢固，能有效承受施工中傳來荷載。模板驗算底模驗算（1）橫梁處1) 底模驗算取1mm

28、寬的板條作為計算單元，則線荷載q=58×0.001=0.058kN/m=0.058N/mm；底模大板與膠合板厚度為65 mm。考慮材料不規則折減，h取55mm。則 W=bh2/6=1×552/6=504.2mm3。a、強度驗算按三跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。力學模型如下：則 Mmax=Kmql2=-0.117×0.058×9002=-5496.66Nmmfmax= Mmax/W=5496.66/504.2=10.9N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求。b、剪應力驗算V= Kvql=-

29、0.617×0.058×900=-32.3N剪應力max=3×32.3/（2×1×55）=0.88N/mm2<fv=1.4N/mm2滿足要求。c、撓度驗算q=0.0431N/mm；I=bh3/12=1×553/12=13864mm4max= Kfql4/（100EI）=0.990×0.0431×9004/（100×9000×13864）=2.24mm<900/400=2.25mm。撓度滿足要求。2) 支撐橫楞驗算支撐橫楞為順橋方向的150×150mm方木，間距900mm，計

30、算跨度600mm，按照三等跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。受力模型如下：a、強度驗算 q=0.058×900=52.2N/mm，w=bh2/6=150×1502/6=562500mm3則 Mmax=Kmql2=-0.117×52.2×6002=-2.2×106Nmmfmax= Mmax/W=2.2×106/562500=3.92N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求。b、剪應力驗算V= Kvql=-0.617×52.2×600=-19325N剪應力m

31、ax=3×19325/（2×150×150）=1.29N/mm2<fv=1.4N/mm2，滿足要求。c、撓度驗算q=0.0431×90038.8N/mm；I=bh3/12=150×1503/12=4.22×107mm4max = Kfql4/（100EI）=0.990×38.8×6004/（100×9000×4.22×107）=0.131mm<600/400=1.5mm。撓度滿足要求。（2）一般腹板處驗算1) 底模驗算取1mm寬的板條作為計算單元，則線荷載q=30×

32、;0.001=0.030kN/m=0.03N/mm；底模大板與膠合板厚度為65 mm。考慮材料不規則折減，h取55mm。則 W=bh2/6=1×552/6=504.2mm3。a、強度驗算按三跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。力學模型如下：則 Mmax=Kmql2=-0.117×0.03×9002=-2843.1Nmmfmax= Mmax/W=2843.1/504.2=5.67N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求。b、剪應力驗算V= Kvql=-0.617×0.03×900=-16

33、.66N剪應力max=3×16.66/（2×1×55）=0.46N/mm2<fv=1.4N/mm2滿足要求。c、撓度驗算q=0.01967N/mm；I=bh3/12=1×553/12=13864mm4max= Kfql4/（100EI）=0.990×0.01967×9004/（100×9000×13864）=1.03mm<900/400=2.25mm。撓度滿足要求。2) 支撐橫楞驗算支撐橫楞為順橋方向的150×150mm方木，間距900mm，計算跨度900mm，按照三等跨連續梁計算，由相關表中

34、查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。受力模型如下：a、強度驗算 q=0.030×900=27N/mm，w=bh2/6=150×1502/6=562500mm3則 Mmax=Kmql2=-0.117×27×9002=-2.56×106Nmmfmax= Mmax/W=2.56×106/562500=4.6N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求。b、剪應力驗算V= Kvql=-0.617×27×900=-14993N剪應力max=3×14993/（2×150

35、15;150）=1.00N/mm2<fv=1.4N/mm2，滿足要求。c、撓度驗算q=0.01967×90017.703N/mm；I=bh3/12=150×1503/12=4.22×107mm4max = Kfql4/（100EI）=0.990×17.703×9004/（100×9000×4.22×107）=0.31mm<900/400=2.25mm。撓度滿足要求。箱梁側模計算（1）荷載計算模板側壓力新澆混凝土側壓力計算公式取下兩式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26.0kN/m3； t 新

36、澆混凝土的初凝時間，取5.000h； V 混凝土的澆筑速度，取0.5m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m； 1 外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.00；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2 2 混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm，取1.15。 則混凝土側壓力為：Pmax=0.22c t12v1/2=0.22×26×5×1.2×1.15×0.51/2=27.9kPaPmax=h=26×1.6=41.6kPa按取最小值，故取Pmax=2

37、7.9kPa振搗混凝土時產生的荷載取4kN/m2（2）荷載組合驗算強度時P=27.9×1.24×1.439.1kN/m2驗算剛度時P=27.9kN/m2（3）側模板驗算側模板采用15mm厚酚醛覆面膠合板，背襯5cm厚大板，按兩跨等跨連續梁計算，由相關表中查得Km=-0.125，Kv=-0.625，Kw=0.521。取1mm寬的板條作為計算單元，則線荷載q=39.1×0.001=0.0391kN/m=0.0391N/mm；W=bh2/6=1×552/6=504.2mm3。力學模型如下：a、強度驗算則 Mmax=Kmql2=-0.125×0.039

38、1×6002=-1760Nmmfmax= Mmax/W=1760/504.2=3.5N/mm2<fm=13N/mm2強度滿足要求。b、剪應力驗算V= Kvql=-0.625×0.0391×600=-14.7N剪應力max=3×14.7/（2×1×55）=0.4N/mm2<fv=1.4N/mm2滿足要求。c、撓度驗算q=0.0279N/mm；I=bh3/12=1×553/12=13864mm4max= Kwql4/（100EI）=0.521×0.0279×5754/（100×9000&

39、#215;13864）=0.15mm<600/400=1.5mm2.5預壓箱梁底模支立完成后要進行支架的預壓，以消除支架的非彈性變形和地基沉降。預壓前一定要仔細檢查支架各節點是否連接牢固可靠，預壓時各點壓重要均勻對稱，防止出現反常情況，預壓重量用與箱梁同重的砂袋作為預壓荷載。砂袋頂面覆蓋一層塑料布，防止因降雨增加預壓荷載。在模板頂面每5m設一個觀測點，在附近蓋梁混凝土面上設水準點，每隔4h進行一次沉降觀測并做好記錄，直到最后三天的平均沉降值3mm時方可卸載。卸載后再進行一次沉降觀測，比較卸載前后的觀測數據計算出彈性變形量，根據計算出的彈性變形結果和設計要求的預拱度對支撐體系進行相應調整。

40、3、工藝設計圓柱模板設計為兩個整體半圓形模板，兩塊組合,螺栓連接，施工時，在地面上放倒組合，形成整體后，再進行吊裝。柱模底用可調頂管就位后，模板上部用三根纜風繩加固、調直。拆模時，用吊車吊鉤模板上部，拆除螺栓，分塊吊下，然后清理模板再次涂脫模劑，組裝、合模施工。詳見模板設計圖。五、施工準備1、模架材料 （1）碗扣式腳手鋼管鋼管規格采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管（2）膠合板膠合板必須采用類膠合板。膠合板規格為2400×1200×15mm。（3）木材木材采用落葉松木。（4）定型鋼模板2、設備、機具機械設備準備情況一覽表序號設備名稱型號單位計劃進場實際進場1發電機20

41、0KW臺112鏟車C50型輛113吊車輛114彎曲機臺235振搗棒根476切斷機UN1-400臺117電焊機BX1-300臺563、技術準備1）、技術人員認真熟悉橋梁墩柱的相關施工設計圖紙，掌握招標文件、施工規范，組織相關人員進行現場勘察，向施工人員進行詳細的技術交底。2)、測量人員需認真細致地審閱施工設計圖紙，放出墩位控制線及高程，并做好記錄，報監理驗收。3)、試驗人員對所有進場材料進行復檢，并在施工前準備好各項試驗的器具，做好試驗記錄。4)、質量人員負責分部工序的自檢、報監理驗收及資料整理，在施工的過程中要嚴格控制好各工序的施工質量。5)、安全負責人要對現場的用水、用電、交通等情況做好檢查

42、與部署，確保施工的安全順利進行。6)、材料準備：所用的各種原材，應認真篩選，經檢驗合格，并經監理工程師批準。水泥應符合國標，并附有制造廠的水泥品質試驗報告，強度等級不低于42.5，優先選用初凝時間較短的水泥。所用鋼筋必須符合國標，并附有鋼筋品質試驗報告和出廠合格證,報監理驗收。進料時應按照不同品種、不同規格分批進料、驗收，分別存放，設立明顯標志，不得混雜，場地應有支墊，防止鋼筋銹蝕。4、場地準備1）、對于地下管線等不明障礙物等先邀請有資質的第三方進行探測，了解場地內各種地下障礙物的情況，再進行挖探，掌握清各種管線的深度、走向等具體情況，對地上、地下妨礙施工的線路進行拆除或改移。施工前必須對現場

43、地下管線情況做到心中有數，具體交底到現場干活的每一位工人，加強管線保護意識。2）、混凝土采用商品混凝土，對混凝土攪拌站進行檢查，保證混凝土供應和質量。3）、施工前對場地進行清理、硬化，以利于平臺搭設及施工作業面的展開。4）、協調施工現場管轄部門及附近居民的關系，保證施工的順利進行。對于距離當地居民較近的施工部位需嚴格控制，防止擾民。5）、施工用水接用當地灌溉機井，并有水車現場備用。6）、施工用電為保證施工用電的正常供應，施工現場報裝一臺400KVA的變壓器，施工用電電纜自變壓器低壓端直接接入施工現場，現場準備兩臺150KW發電機備用。 7）、對便道部位的軟基淤泥處進行換填、硬化處理，確保現場物

44、資運輸的安全便捷。六、模板加工工藝（1）、外觀要求1、模板內側要圓順光滑，不得有凹凸不平的情況出現。2、拼縫要嚴密，接縫不明顯，嚴禁有缺牙、掉角情況出現。3、模板頂面、底面要平順，幾何尺寸要規矩、準確。4、模板外側油漆涂刷均勻，不得有漏涂、皺皮、脫皮、流淌。（2）、單節模板要求1、板面局部不平度1mm。2、模板直徑允許誤差3mm。3、垂直度允許偏差不大于1。4、相鄰板面錯臺不大于0.5mm5、板縫寬度小于0.5mm。6、模板頂面或底面的平整度<1mm。 7、每節管節的高度允許偏差1mm。（3）、焊縫要求1、肋間焊縫長度為30mm，允許偏差+5，-2，允許偏差+1，0，-0。2、肋與板的焊

45、縫長度10mm，間距50mm，允許偏差+5，-0。3、肋與肋交叉點應滿焊。（4）、組裝質量1、每節管節拼裝后，接縫寬度不大于1mm2、三節管節組裝后，其垂直度不大于1.53、相鄰兩節管板面之錯臺不大于0.5mm。4、表面平整度：不大于2mm，用2m直尺檢查。七、施工工藝1、工藝流程（1） 墩柱施工工藝流程場地清理測量放樣安裝（校正）墩柱鋼筋安裝、校正墩柱模板澆筑墩柱混凝土墩柱混凝土養護墩柱模板拆除成品保護（2） 箱梁施工工藝流程后附箱梁施工工藝流程圖2、施工技術措施1）、為使拆模后混凝土外觀更加光潔，墩柱鋼板打磨完成后涂刷SB-20模板漆。2）、對于上部結構非公用的墩柱設計為上下兩道柱間系梁，

46、寬度為1米，此類墩柱一次澆注到頂，采用整體支架。3）、對于高度接近20米的墩柱，采用兩次澆注到頂，第一次柱模支立到超過系梁50cm左右，第一次澆注至系梁頂面以上約10cm，第二次直接對接模板，柱頂鑿毛處理。4）、墩柱拆模時間控制在48小時以后，并馬上包裹塑料布，從柱頂灌水養生，濕潤養生不少于7天。5）、箱梁及墩柱模板均采用幫包底的形式。八、質量、安全和環保措施（一）質量保證措施1、為保證外觀質量，立柱模板應采用大型組合鋼模配合異形鋼模進行拼裝，預拼成形后打磨并檢查其平整度，不合格部位應對模板進行修整或替換。每次施工前應涂抹由項目部指定的模板漆，以保證光潔度。立柱模板安裝的各有關指標如下：（1）

47、每節管節拼裝后，接縫寬度不大于1mm；實測平均值為0.3mm。（2）三節管節拼裝后，其垂直度不大于1.5；實測平均值為0.5。（3）相鄰兩節管板面錯臺不大于0.5mm；實測平均值為0.3mm。（4）表面平整度：不大于2mm(用2m直尺檢查)；實測平均值為0.5mm。2、立柱模板安裝完畢后，應采取有效措施對模板整體加以固定，防止澆筑砼過程中由于施工荷載的作用而產生偏移。3、澆筑砼時砼的自由傾落度不得大于2m，防止砼離析而產生麻面并影響砼質量。4、振搗工人須進行崗前培訓，能熟練掌握砼振搗技術并有經驗判斷砼的振搗時間和部位，以減少砼表面氣泡等影響外觀質量的因素。砼振搗良好密實的標志是砼不再下沉、不冒

48、氣泡、表面呈現泛漿平坦。5、嚴格控制砼配合比。在滿足強度的前提下，應根據水泥特性及集料粒徑等因素選用合適的外加劑，有效控制砼的含氣量。對不同配比應在使用前進行模擬試驗，通過對比選用最佳配比。6、砼入模前對模內溫度進行控制，氣溫較低時對模板采取加溫預熱處理，使模內外溫度盡量接近，7、嚴格控制養生用水的水質。養生用水必須用水質純凈的自來水，不得使用地表水等影響外觀顏色的劣質水，灑水養護不得少于7天。（二）安全、環保措施1. 堅持預防為主的原則，建立嚴密的安全監督體系，對所有管理人員、作業隊加強安全教育，嚴格按安全施工文件、規范、操作規程和規章制度施工。特殊工種及機械操作手必須持證上崗。2. 施工機

49、具、車輛及人員應與內外線路保持安全距離，達不到規范規定的最小距離時，必須采取可靠的防護措施。3. 使用手動電動工具必須戴 好絕緣手套，穿好絕緣鞋，工具的電源線、零接地保護方式。非電工不得亂拉線，過路電纜應采取安全防護，用土埋好。4. 臨時工程牢固整齊，出入口設單標志。在作業地點掛警告牌，夜間設立警示燈。5. 現場運輸道路平整暢通，施工現場內應有排水措施。6. 料具及構件碼放整齊，各種料具應按施工現場平面圖指定位置存放。7. 施工區域和生活區域應有明確劃分，并應劃分責任區，設標志牌，分包到人。保持施工現場整潔。8. 進場機械要符合噪聲控制要求。進場前，使用中要對機械產生的噪音進行監控。對機械噪聲

50、大，正常使用狀態時超出噪聲標準的設備進行清退。建立機械臺班臺帳。對機械運行狀態進行動態管理。將電鋸、電刨、攪拌機、空壓機等強噪聲機械安裝在工作棚內，工作棚四周建嚴密圍擋。砼澆筑作業和土方作業盡可能避開夜間施工，土方運輸選擇較偏僻路徑。9. 工區白天噪聲不超過75db，夜間不超過55db，項目部配備噪聲監控設備，隨時進行檢測。10. 工地現場進行封閉圍擋，嚴防污水外溢出施工區。對施工區內各種排水管道進行調查標識保護，防止人為堵塞。（三）、高空作業安全管理措施1、技術交底單中有安全交底內容，保證施工人員安全操作。2、高處作業要遵守建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91。使用落地式腳手架必須使

51、用密目安全網沿架體內側進行封閉，網之間連接牢固并與架體固定，安全網要整潔美觀。凡高度在4米以上使用落地式腳手架的，四周必須支固定3米寬的安全網，網底距接觸面不得小于3米，網接口處必須連接嚴密。支搭的水平安全網直至無高處作業時方可拆除。在2米以上高度從事支模、綁鋼筋等施工作業時必須有可靠防護的施工作業面，并設置安全穩固的爬梯。物料必須堆放平穩，不得放置在臨邊附近，也不得妨礙作業、通行。施工對施工現場以外人或物可能造成危害的，也當采取安全防護措施。施工交叉作業時，制定相應的安全措施，并指定專職人員進行檢查與協調。3、在重點施工地段應設置圍擋防止意外傷人。4、專職安全員要認真做好安全監督工作，建立安

52、全工作臺帳。5、進入施工現場的機械及參施人員要嚴格按照施工規范和安全操作規程施工，在作業地點掛警告牌，嚴禁違章操作。 6、施工現場設置足夠的照明裝置，以便施工，夜間施工設紅色標志燈。（四）、環保措施本工程所在地密云縣是北京重要的飲用水源地，密云水庫擔負著為北京供水的重任，保護水源地的環境是我們的責任也是義務。另外，密云縣還是全國生態涵養試點縣，植被覆蓋率近70%，占北京首位。所以環保工作在此次施工中尤為重要，將是貫穿整個施工的一項重要工作。在組織方面，我們將建立完善的環境保護體系，設置專職的環保員，并加強自身的管理，從以下各個方面作好環境保護工作。、生活配套方面（1） 臨時駐地盡量少占用土地，

53、減少對原生態的破壞。施工臨時占地，將原有地表層耕作的熟土推至一旁堆放，待施工完畢后，再將這些熟土推至恢復原有表層，以利于以后耕作。（1） 食堂使用清潔燃料，不使用煤等對空氣有污染的燃料。（2） 污水、廢水及廁所等建沉淀池、化糞池，污水不能直接排放。（3） 臨設內排水成系統，并暢通不堵塞，生活垃圾必須集中堆放，遠離水源填埋。食堂設隔油池，并經常清理。、工程配套方面（1） 現場所有廢棄的機油、汽油等統一進行集中處理，不可隨意傾倒造成污染。（2） 設置車輛沖洗廢水收集沉淀池。（3） 工程完成后，將建筑垃圾清除，將土地還原。（4） 設置取土廠、棄土堆，取土場及棄土堆及時進行處理，防止沙化。充分利用路基

54、開挖的土方進行縱向調運，需借土時采取集中取土，取用后進行復耕；棄土場選擇在偏僻的山間洼地或結合土地整平統一考慮，整平后進行復墾。（5）道路兩側盡量少破壞原生植被。、工程施工方面（1） 設專人對施工便道進行維護，及時灑水降塵，防止揚塵污染。（2） 運送混合料車輛不得超高，采取遮蓋措施，撒落的散料及時清理干凈。（3） 施工現場外臨時存放施工材料，報經有關部門批準，并按規定辦理臨時占地手續，材料碼放整齊，堆放散料圍擋符合要求，不妨礙交通和影響市容。上部圍擋遮蓋定期檢查。（4） 水泥及其他易飛揚的散體材料，安排在庫內存放并遮蓋。運輸時要防止遺散、飛揚，卸運時要采取措施，減少揚塵。（5） 施工現場配備灑

55、水設備及指定專人負責，在易產生揚塵的場地道路灑水降塵，建立環保工作的自檢專檢。（6） 對施工噪聲要有降噪處理和管理措施，并嚴格按照建筑施工廠界噪聲限制（GB12523-90）控制，最小限度地減少噪聲擾民。在材料運輸必經的土路、碎石路路線上及時灑水降塵，并限制車輛行駛的速度，通過村鎮時盡量不要鳴喇叭，卸料時嚴禁猛磕后廂板，盡量減少對附近居民的噪音干擾。（7） 大型振動壓實機械盡量避免在夜晚9：00以后作業，減少振動和噪音污染，把對周邊村鎮的施工干擾降到最低限度。（8） 施工現場設置足夠的照明裝置，以便施工，夜間施工設紅色標志燈。（9） 教育所有施工人員杜絕一切不文明行為，加強文明施工意識。并特別注意加強對員工的民族政策教育，尊重當地的民風民俗并設立專門文明施工檢查員。（10） 工程交工時，自覺按照業主、監理要求恢復施工現場，從現場清除或運出設備、剩余材料、垃圾和各種臨時工程并保證整個現場和工程的整潔。（11） 施工現場個別距水源較進的施工段，在施工過程中設置圍擋，減少施工對水源造成的影響。（12） 收集和處理在路基和橋梁施工過程中產生的污水，防止其直接流入河流和灌渠中。（13）