1、第五章第五章 配氣機構設計配氣機構設計返回開始第二節第二節 配氣機構運動學和凸輪型線設計配氣機構運動學和凸輪型線設計第三節第三節 配氣機構動力學配氣機構動力學第四節第四節 凸輪軸及氣門驅動件設計凸輪軸及氣門驅動件設計第一節第一節 配氣機構型式及評價配氣機構型式及評價第五節第五節 可變配氣相位及其機構（可變配氣相位及其機構（VVTVVT）第五章第五章 配氣機構設計配氣機構設計 配氣機構應保證氣缸內換氣良好，充氣系數高，換氣損失小，使發動機有良好的動力性和經濟性，同時要求本身工作平穩可靠，噪聲低 第一節第一節 配氣機構型式及評價配氣機構型式及評價 DEFab一、型式 無凸輪電磁無凸輪電磁氣門機構氣

2、門機構 無凸輪電液驅動氣門機構無凸輪電液驅動氣門機構 二、氣門的通過能力評價二、氣門的通過能力評價 1. 時間斷面 21 ttdtf)(2thddhfcoshh sincos2 sin2hdhddhht)2sin2(cos hdhfh2. 平均通過斷面 21121ttmdtfttf3. 時間斷面豐滿系數 maxffmf主要用來比較同樣大小氣門，升程規律不同時的氣門通過能力 4. 比時間斷面 FfmFF為活塞頂面積。主要用來對不同大小的發動機進行充氣能力的比較 )H(H)dH-(h0max00tFm5凸輪型線豐滿系數三、氣門直徑與氣門最大升程的關系三、氣門直徑與氣門最大升程的關系 H/d=0.2

3、5時，氣門口與氣門座處的流通面積相等 進氣門的H/dvi=0.260.28 排氣門的H/dve=0.30.35 本章開始第二節第二節 配氣機構運動學和凸輪型線設計配氣機構運動學和凸輪型線設計 一、平底挺柱的運動規律一、平底挺柱的運動規律 速度三角形與AOB相似 ctctehAOrABh ctccttthdtdddhdtdhh又 tctchehe 偏心距e等于挺柱的幾何速度 設計時平底挺柱的底面半徑要大于emax，即大于 max)(ctddh由 0rrrhvOArOBvcttctctthrv)(0得 二、凸輪外形與平底挺柱運動規律間的關系二、凸輪外形與平底挺柱運動規律間的關系 ctccttthd

4、tddhddthddtdei 接觸點A沿挺柱表面的移動速度為ti接觸點A沿凸輪軸表面的移動速度為ci ccccccccddldtdddldtAdAi 21ctctctcthrhiiv)(0 所以凸輪各點的曲率半徑為tthhr 0min應大于3毫米 三、滾子挺柱運動規律三、滾子挺柱運動規律RcRmRRmthrrhtghrrh ,cos) 1)(cos(00已知滾子挺柱規律，求平底挺柱規律。已知平底挺柱規律，求滾子挺柱規律。)()(cos100mtmRrrhrrhcRtmthrrhtg,0頂置凸輪擺臂機構的凸輪氣門運動規律AAAxy1tanabhrrbaaboobaRm2)(cos2cos2022

5、122221abrrbaaboobam2)(cos2cos20221212210)(0ABBBcysinBAvyyh 四、凸輪的工作段和緩沖段設計四、凸輪的工作段和緩沖段設計 1. 緩沖段設計 設置緩沖段的必要性a. 由于氣門間隙L0(mm)的存在，使得氣門實際開啟時刻晚于挺柱動作時刻。b. 由于彈簧預緊力P0(N)的存在，使得機構在一開始要產生壓縮彈性變形，等到彈性變形力克服了氣門彈簧預緊力之后，氣門才能開始運動。c. 由于缸內氣壓力的存在，尤其是排氣門，氣缸壓力的作用與氣門彈簧預緊力的作用相同，都是阻止氣門開啟，使氣門晚開。 上述原因使氣門實際開啟時刻晚于理論時刻，實際落座時刻早于理論上述

6、原因使氣門實際開啟時刻晚于理論時刻，實際落座時刻早于理論時刻。造成開起沖擊大、落座速度高。機構振動、噪聲和磨損加劇。時刻。造成開起沖擊大、落座速度高。機構振動、噪聲和磨損加劇。凸輪緩沖段過度曲線的設計包括：1）緩沖段過度曲線函數的設計2）所占的凸輪轉角3）最大升程（理論基圓與實際基圓半徑之差） 緩沖段參數及基本類型 iCFLH)(0000iHCFLHr)(0000iCFCFLHg)(00000iHCFLHr)(0000H0：緩沖段高度。進氣門開：進氣門關：排氣門開：排氣門關：一般 H00.150.3mm。 V0：緩沖段速度，V00.0060.025 mm/deg 0：緩沖段包角，01540ch

7、t01001010)(hvht001)2cos1 (000ttHh00典型緩沖段型線：a. 等加速等速型 等加速段： 等速段： b. 余弦型VoHoo012ct2cttdhdddhh,2ct2cttdhdddhh,緩沖過渡曲線的型式1.等加速等速型升程曲線由二次拋物線（等加速度）和直線（等速）組成等加速段：等速段：等加速等速段的優點1）在等速段以速度開啟和落座。2）等加速度段可保證挺柱由實際基圓過渡到緩沖段工作時，速度由零逐漸增大，無突變，工作平穩。3）等速段加速度為零。緩沖過渡曲線的型式2.余弦函數型緩沖段曲線的加速度曲線為余弦函數。余弦函數型過渡曲線的優點緩沖曲線終點的加速度為零，但是從過

8、渡段到工作段加速度仍有突變。一一 圓弧凸輪圓弧凸輪凸輪的從動件是挺柱：凸輪的從動件是挺柱：有兩種：平面挺柱有兩種：平面挺柱 滾子挺柱滾子挺柱圓弧凸輪的幾何參數圓弧凸輪的幾何參數雙圓弧凸輪有五個參數：雙圓弧凸輪有五個參數：為使圓弧凸輪能可靠地工為使圓弧凸輪能可靠地工作，凸輪型線外形應連續作，凸輪型線外形應連續光滑，這就要求各段圓弧光滑，這就要求各段圓弧在交接處有公切線和公法在交接處有公切線和公法線。線。這五個參數的制約關系這五個參數的制約關系由凸輪的幾何關系有：將幾何關系代入11-3中，可得：公式11-4r0與與0的確定搖臂比 i定義：氣門端的搖臂長度L2與凸輪端的搖臂長度L1之比r1與r2的選

9、擇凸弧凸輪平面挺柱的運動規律凸弧凸輪平面挺柱的運動規律即平面挺柱的升程即平面挺柱的升程ht、速度、速度vt、加速度、加速度at在凸弧型線上隨凸輪轉角在凸弧型線上隨凸輪轉角的變化規的變化規律。律。采用分段計算的方法采用分段計算的方法挺柱與腹弧相接觸的階段挺柱與腹弧相接觸的階段第一階段：第一階段：挺柱在挺柱在A點相接觸的時刻點相接觸的時刻起即開始上升，定義為起即開始上升，定義為=0=0逆時針逆時針 轉。轉。關于關于ht的求解的求解是什么？是什么？ 到底是不是凸輪轉角？到底是不是凸輪轉角？圖中圖中AB段的最大轉角段的最大轉角maxmax式中的式中的D D為多少？為多少？D=rD=r0 0+h+hma

10、xmax-r-r2 2第二階段：挺柱與頂弧相接觸第二階段：挺柱與頂弧相接觸定義：逆著凸輪的旋轉方向計算，即順時針順時針方向計算在處挺柱的升程為：第二階段凸輪的最大轉角第二階段凸輪的最大轉角maxmaxmaxmax= =0-maxmax挺柱在第一段的速度：挺柱在第一段的速度：討論速度的變化挺柱在第一段的加速度：挺柱在第一段的加速度：討論加速度的變化挺柱在第二段的速度：挺柱在第二段的速度：討論速度的變化挺柱在第二段的加速度：挺柱在第二段的加速度：討論加速度的變化凸弧凸輪平面挺柱的運動規律凸弧凸輪平面挺柱的運動規律凸弧凸輪與挺柱運動規律的比較凸弧凸輪與挺柱運動規律的比較函數凸輪的分類函數凸輪的分類函

11、數凸輪根據所采用的函數曲線的類型可分為函數凸輪根據所采用的函數曲線的類型可分為組合式和整體式。組合式和整體式。組合式：凸輪的工作段升程曲線是分段曲線，組合式：凸輪的工作段升程曲線是分段曲線，由若干段不同的分段曲線組合而成。這些函數由若干段不同的分段曲線組合而成。這些函數曲線為三角函數、低次多項式等。曲線為三角函數、低次多項式等。整體式：凸輪的工作段升程曲線是分段曲線，由一個函數曲線表示，多項式凸輪等2. 凸輪工作段設計凸輪工作段設計 高次方多項式凸輪型線 ssrrqqppxCxCxCxCxCCy)()()()()(220邊界條件 max0 , 0HCy 0y 0,y 0,y Vy ,y (4)

12、00 ，時HxX=0時 y=Hmax，給定冪指數p、q、r、s，列方程求解方程系數挺柱加速度挺柱升程挺柱速度緩沖段開始等速段等加速段優缺點：負加速度小，正向慣性力小，桃尖的接觸應力小。加速度曲線連續，沖擊小，有利于向高速發展。方程形式簡單。可用于非對稱凸輪設計。負加速度曲線平緩，與氣門彈簧的適應性不太好正加速度值大 整體式凸輪高次多項式凸輪五次多項式五次多項式用五個邊界來確定用五個邊界來確定C0、Cp、Cq、Cr、Cs已知，只需求P、q、r、s 低次方組合型線 25215201954418341724164151444313331223113109322827624153142131211CC

13、ChCCCCChCCCCChCCChCCCCCh優缺點：i時間斷面大，設計上比較靈活；ii三階以上導數不連續，平穩性有影響；iii只能用于對稱凸輪 除起始點與緩沖段連續外，其他的邊界條件就是保證各段升程及三階導數連續，最大升程Hmax是給定值。最大升程點對應的挺柱速度為零，該處的加速度和第三階導數不作限制。 本章開始1.組合式凸輪組合式凸輪(1) 復合正弦凸輪：復合正弦凸輪：2.復合正弦凸輪復合正弦凸輪復合正弦凸輪曲線由兩段曲線組成。復合正弦凸輪曲線由兩段曲線組成。正加速度段為短周期半波正弦曲線。正加速度段為短周期半波正弦曲線。負加速度段為負加速度段為1/4正弦曲線。正弦曲線。特點：特點：最大

14、正加速度較大，正加速度所占凸輪轉角最大正加速度較大，正加速度所占凸輪轉角較大，使氣門開啟或關閉的時間拖長。較大，使氣門開啟或關閉的時間拖長。基于上述原因，復合擺線凸輪基于上述原因，復合擺線凸輪復合擺線凸輪復合擺線凸輪在半波正弦曲線中間，加入一段長度占正加速度一半的水平線。正加速度段所占的曲軸轉角縮短了3.復合正弦拋物線加速度凸輪復合正弦拋物線加速度凸輪正加速度為半波正弦曲線，負值為1/4正弦曲線和二次曲線組合。 凸輪型線的靜態評價Fm 1、凸輪型線豐滿系數)H(H)dH-(h0max00tFm對于只有升程數據表的情況)2)()(1100) 1(00maxFmH(HiiniittiHhHhmin

15、 2、最小曲率半徑平底挺柱凸輪表面的最小曲率半徑表示為tthhr 0mm3min滾子挺柱，凸輪表面曲率半徑可以是負值，也就是說可以使凹面凸輪。但是最小負曲率半徑要大于滾子直徑和砂輪半徑。mRmin3、K值cnnanfttK6ftn1nta-示在凸輪軸轉速為nc的時候，凸型線正加速度寬度所占的時間（s）；-為配氣機構基頻（Hz）的自振周期(s)。-為凸輪型線上升段正加速度段寬度；-為配氣機構一個自振周期對應的凸輪轉角。 33. 16cnnanfttK一般認為，能夠使配氣機構運行平穩的K值應該滿足機構自振頻率的計算和實測1、計算自振頻率在不考慮機構阻尼和外力的情況下，配氣機構單質量模型的自由振動方

16、程為00yMCCyS )cos(tAye其通解為MCCSe0MCCfSe0212（Hz）（弧度/秒）2、實測自振頻率自振頻率的實測有兩種方法：（1）在氣門上安裝位移傳感器，在氣門與搖臂之間塞進一個厚度不大的薄金屬片，例如螺絲刀的平面。轉動凸輪軸將氣門壓開一定的開度，然后突然撤去金屬片，將位移傳感器傳出的信號記錄下來，此時的位移信號應該是一個周期衰減波形，假設此時的周期是T（s），則配氣機構的自振頻率為T1f （2）在進行氣門運動規律測量時，通常都是在氣門上安裝有加速度傳感器，測量的信號就是氣門運動的加速度。在負加速度段，加速度信號是一個周期波動的曲線。假設曲線的橫坐標是時間t，則每兩個波峰或者

17、波谷之間的距離就是振動周期T，則對周期T取倒數，就可以得到自振頻率f。為避免大的測量誤差。在測量時需要多取幾個波峰或者波谷求平均值。第三節第三節 配氣機構動力學配氣機構動力學 實際氣門運動規律（夸大畫法） 由于機構的彈性變形，位于傳動鏈末端的氣門運動與理想的運動有很大的畸變，嚴重時造成運動件飛脫、氣門反跳、噪聲增加和零部件加速損壞 二、配氣機構單質量動力學模型二、配氣機構單質量動力學模型 配氣機構單質量動力模型SPVyMMiMMM3121222222)(llMyII搖臂當量質量Mv 氣門組質量， Mp 推桿質量I 搖臂轉動慣量yCFS0)(yxB 系統中M所受力氣門彈簧力：機構彈性力：C0(x

18、-y)氣壓力： Fg F0內粘性阻尼力 運動微分方程 gFyFyxByxCyM)C()()(S00 )()( 000gSFFxBxCyCCyByM 代入上式 2xxyyyy 202020MFFxMBxMCyMCCyMBygS 初始條件的確定氣門實際開啟時刻是在消除氣門間隙和克服彈簧預緊力之后，即 0)(000FLxC0 0 )( )( 00000yyxxxx時，設中間變量 yuyu uyyMCCuMBFuS20)(0 0 )( )( 000000yyxxxx2020MFMBMC)(FgFxx其中一般用龍格庫塔方法求解微分方法組，可以計算出氣門的動態位移、速度和加速度，還能夠計算機構彈性變形、判

19、斷飛脫、落座速度等。 三、凸輪型線動力修正三、凸輪型線動力修正 當量挺柱升程 ttxix*ykykHyCMyCCCCFLCyMCyCyCFLxSSt 21000000000000* 0220010000)6( CMnkCCCkCFLHS)4(21*21*ykykxykykxtt 設計時先選定理想的氣門升程曲設計時先選定理想的氣門升程曲線，然后再求當量挺柱升程。氣線，然后再求當量挺柱升程。氣門升程門升程y必須必須4階導數以上連續。階導數以上連續。 如果氣門升程曲線是高次多如果氣門升程曲線是高次多項式，稱為多項動力凸輪。項式，稱為多項動力凸輪。本章開始第四節第四節 凸輪軸及氣門驅動件設計凸輪軸及氣

20、門驅動件設計 一、凸輪軸基本結構參數一、凸輪軸基本結構參數異缸同名凸輪夾角 A/2 A發火間隔角同缸異名凸輪夾角 曲軸轉角/（）氣門升程/mm)(4190)2180()2180(3602121i2i2e1eo2i1i2e1e2i1eT當凸輪挺柱的接觸點不在一條直線上，接觸點的位置相差角時 ，圖a2Te1e2e1)2180(180凸輪與曲軸位置的確定凸輪與曲軸位置的確定壓縮上止點 膨脹下止點 排氣桃尖 上止點 進氣桃尖 進氣下止點 e1 i1-e2 i2當活塞位于壓縮上止點時，進排氣凸輪相對于挺柱中心線的夾角這是確定凸輪軸與曲軸相對工作位置，即正時位置所必須掌握的是確定凸輪軸與曲軸相對工作位置，

21、即正時位置所必須掌握的 e1e2e1)2180(1802T二、挺柱、推桿、搖臂和氣門的設計二、挺柱、推桿、搖臂和氣門的設計 22maxmin)2()(bahRtmmhR25 . 1maxmin一般按照 1. 挺柱對于平面挺柱：其材料與凸輪軸材料配對底平面最小半徑應大于最大挺柱幾何速度 當缸徑比較時，凸輪升程也大， 考慮結構要緊湊，常采用滾子挺柱。例如油泵凸輪挺柱。 ,max也大h2 . 推桿要求有足夠的剛度，重量要輕，不直度不超過0.10.2mm，為保證壓桿穩定性應采用空心鋼管型結構。 液壓挺柱吊杯式液壓挺柱球閥彈簧剛度要小于油道壓力停車回流防止結構下置凸輪軸推桿挺柱式浮動擺臂式SOHC樞軸搖

22、臂式3. 搖臂及其支承 有足夠的抗彎剛度：搖臂采用有足夠的抗彎剛度：搖臂采用T型斷面，搖臂軸采用空心軸。型斷面，搖臂軸采用空心軸。搖臂應盡量避免懸臂安裝，與氣門接觸面要淬硬。搖臂應盡量避免懸臂安裝，與氣門接觸面要淬硬。注意加強支座剛度。注意加強支座剛度。4. 氣門氣門 設計要求：進氣門：a.有足夠的進氣流量，流動阻力小； b.重量輕； c.耐磨性好； d.密封性好。排氣門：a.有較低的溫度，耐熱性好； b.耐磨性好； c密封性好。氣門的主要尺寸：A. lv：取決于缸蓋和氣門彈簧的安裝高度：取決于缸蓋和氣門彈簧的安裝高度Dlv) 3 . 11 . 1 (B. d：受限于缸蓋上的空間尺寸：受限于缸

23、蓋上的空間尺寸ieiddDd)85. 08 . 0()5 . 032. 0(dvivdd)25. 02 . 0( C. 氣門桿直徑dv大時，外表面積大，有利于傳熱。一般進排氣門桿一樣 D. 氣門錐角氣門錐角 小，氣體流通斷面積大；大，自位作用好，大升程時氣體流動阻力小。一般45。增壓柴油機30，因受力變形大。 材料：進氣門：（300400C）40Cr、35CrMo、38CrSi、42Mn2V排氣門：（500C）4Cr9Si2、4Cr10Si2Mo。 氣門頭部背錐角除影響氣門剛度外，還影響進氣阻力。某項試驗表明，當=20時有最大的進氣流量。 dv5. 氣門彈簧1 maxkykMF max03 .

24、 12 . 11FF 彈簧剛度 tsHFFC0max預緊力校核：B點，BByMF DDDDNw)25. 02 . 0( )35. 03 . 0(基本尺寸 348CsesSDiGd彈簧剛度的校核348ssseDCGdi 有效圈數)5 . 25 . 1（etii彈簧總圈數82maxdCFK彈簧剪切應力轎車發動機氣門彈簧的工作應力已超過800 Mpa（800N/mm2），同時為保證發動機的可靠度，通常要求氣門彈簧的疲勞壽命2107 次(安全行駛2104 km)6. 氣門與活塞是否相碰的計算 缸墊按壓緊后的計算曲柄連桿機構的間隙均偏向一側，使活塞處于最高處。畫出活塞位移曲線按照其門的實際開閉時刻畫出氣

25、門升程曲線。觀察兩條曲線是否相碰本章開始工況工況凸輪軸相位凸輪軸相位詳細內容詳細內容停機, 冷啟動, 怠速最小重疊角 重疊角最小改善燃燒穩定性。 在冷啟動時，需求濃度較低。 改善怠速穩定性，降低怠速速度。 改善燃油經濟性。中、低負荷排氣相位完全提前，進氣相位小幅提前 提前進氣門關閉時刻，而氣門重疊角仍保持較小 負荷增加相應增加氣門重疊角，增加“稀釋”效應 減小泵氣損失。 降低進氣真空。高負荷,中、低轉速排氣相位滯后進氣相位提前 提前進氣門關閉時刻，提高充氣效率。 提高中速段扭矩。 廢氣稀釋量調節到最大。高負荷，高轉速排氣相位滯后，進氣相位滯后 為提高充氣效率，推遲進氣門晚關角。一、發動機變工況

26、對配氣相位的要求一、發動機變工況對配氣相位的要求典型收益典型收益策略策略介紹介紹固定相位可變定時功率功率/扭矩扭矩改善怠速改善怠速排放排放燃油燃油經濟性經濟性進氣進氣2位置小幅度調節(8 to 15 cam)1983-現在歐洲/亞洲TDCBDCIEIXX進氣進氣連續可變大幅度調節(20 to 30 cam)1995Toyota VVTiTDCBDCIEIXXXX排氣排氣連續可變大幅度調節(20 to 30 cam)1997Ford ZetecTDCBDCIEEXXX進排氣等相位調節進排氣等相位調節單凸輪連續可變大幅度調節(20 to 30 cam)200XTDCIEE & IXX進排氣

27、進排氣獨立相位調節獨立相位調節連續可變大幅度調節(20 to 30 cam)1996BMWTDC E IIEXXXX應用應用相位調節示意圖相位調節示意圖日產配氣相位應用類型及優點配氣相位應用類型及優點傳統螺旋槽式VVT結構最小重疊角位置最大重疊角位置VVT-i工作原理圖 可變配氣相位（張緊輪式）可變配氣相位（張緊輪式）排氣凸輪軸排氣凸輪軸進氣凸輪軸進氣凸輪軸功率調整功率調整調整功率時，鏈調整功率時，鏈條下部短，上部條下部短，上部長，進氣門延遲長，進氣門延遲關閉角加大。關閉角加大。進氣管內氣流速進氣管內氣流速高，氣缸充氣量高，氣缸充氣量足。足。因此高轉速時，因此高轉速時，功率大。功率大。可變配氣

28、相位可變配氣相位扭扭 矩調整矩調整凸輪軸調整器向凸輪軸調整器向下拉長，于是鏈下拉長，于是鏈條上部變短，下條上部變短，下部變長。部變長。因為排氣凸輪軸因為排氣凸輪軸被齒形帶固定了被齒形帶固定了，此時排氣凸輪，此時排氣凸輪軸不能被轉動，軸不能被轉動，進氣凸輪軸被轉進氣凸輪軸被轉一個角度，進氣一個角度，進氣門延遲關閉角變門延遲關閉角變小。小。在這個位置時，在這個位置時，在中、低轉速，在中、低轉速，可獲得大扭矩輸可獲得大扭矩輸出出.可變配氣相位可變配氣相位怠速怠速怠速時，進氣門提前開角度變小，進排氣重疊角小，怠速時，進氣門提前開角度變小，進排氣重疊角小，減小怠速抖動減小怠速抖動.功率調整功率調整 轉速

29、在轉速在3700rpm以上時，左側凸輪軸調整器向上，以上時，左側凸輪軸調整器向上，右側調整器向下運動，進氣門延遲關閉。右側調整器向下運動，進氣門延遲關閉。扭矩調整扭矩調整轉速在轉速在1000rpm以上時，進氣門提以上時，進氣門提 前關閉。左前關閉。左側凸輪軸調整器向下，右側調整器向上運動。側凸輪軸調整器向下，右側調整器向上運動。可變配氣相位可變配氣相位螺旋槽型螺旋槽型第一代葉片型第一代葉片型第二代葉片型第二代葉片型市場競爭性市場競爭性: 成本下降30% 更緊湊 重量下降40% 性能更佳 轉子/定子用鋁壓鑄成型 錐形鎖銷 皮帶輪/鏈輪粉末冶金成形 鋼制零部件 齒輪傳遞負載市場競爭性市場競爭性:

30、成本下降20% 更緊湊 耐久性 /穩定性 提高轉子/定子粉末冶金成形鏈輪/皮帶輪集成設計200020022005葉片液壓油液壓油密封條集成定子集成定子/鏈輪鏈輪:強度增加成形更精細 (更少的切削加工)翼板臂翼板臂 (與葉片與葉片):增加強度 (撞擊)減小泄漏成形更精細 (更少切削加工)轉子和定子間的軸承轉子和定子間的軸承位于葉片的最小直徑處位于葉片的最小直徑處4 個刮油封個刮油封:減小泄漏成形更精細 (減少切削加工)座孔在罩板上成形座孔在罩板上成形-鎖銷鎖銷:直形銷直形銷-取消鎖銷襯套轉子上為直孔軸向定位軸向定位-封裝孔精細成形與凸輪軸的阻力扭矩負載不重合精細成形內置回位彈簧內置回位彈簧內部封裝特定應用/可選經成形加工的前罩板經成形加工的前罩板:強度增加 (形狀)多特征集成-鎖銷座彈簧座定子螺栓凸臺液壓油道控制閥工作原理控制閥工作原理彈簧軸閥的運動方向閥芯-鋁制電樞-鋼制罩殼- 鋁制板-鋼杯- 不銹鋼支架-鋼（電鍍）繞線架-尼龍6/6 HS內置濾清器凸輪位置傳感器曲軸位置傳感器四通路 PWM控制閥V2V1供油目標輪控制動力系統控制模塊(PCM)0.00.20.40.60.81.0102030405060機油壓力 (psi)時間 (sec)提前提前滯后滯后相位調