1、儀表板手套箱是前排乘客最主要的放置物品的地方，都希望它能夠比較大、功能較多。 -k:a$Nt  tIZ*'  但是在實際設計的過程中由于受到儀表板整體造型和結構、PAB、HVAC和儀表橫梁等的影響，往往手套箱與最初的預想有較大的差異。而且由于手套箱是運動件，鉸鏈的設計上如何保證手套箱蓋板與IP的配合。 jX */piSq  I4e+$bU3  希望大家能夠交流一下在具體設計手套箱過程中的經驗和心得希望大家從下面幾個方面討論： .(g"(fgF  1、對于不同級別的車型，手套箱容積大小的設計參考值 ovW6#  2、手

2、套箱鎖的結構特點 $*$X5  3、手套箱的鉸鏈、限位機構、開啟角度的大小 CNM pyr  4、為了保證與IP的間隙和表面平齊度，而采取的特殊結構設計手套箱的容積應至少放下一本維修手冊和兩聽可樂，并能放下A4大小的文件。手套箱容積變大以后，變形是一大問題，這是重點 結構設計時還必須考慮好放置一定重量的物品后,溫度的影響.  我在一個項目中就出現了這個問題手套箱無疑是IP所有構件中最難得部分之一，通常情況是IP的乘客部分和手套箱是同一個人定義概念的; MYeGr3V3  <2R xyoDL6  除了考慮能夠放置A4的文件，考慮手套箱的行程

3、沒有干涉，還要設計減速機構; +)K yG  Z'z40Bda  而且手套箱和后面的IP乘客部分的機構設計時還要考慮里面HVAC的慮芯能夠拆除清洗 我現在在做的一個項目手套箱的設計開啟角度為29度， 但是其實要滿足的一個要求是開啟最大狀態下開口位置的尺寸 120mm ，就是至少你的手能伸得進去， 然后對腿部空間的影響不要太大。 33,lNS|  MCO2(E-  我也是剛剛做這個項目了解的不是很具體。 LvqWA  希望大家都指教 我認為手套箱開啟角度為30度左右為佳，這樣的話，打開的時候也不會有東西掉下來。當然還要考慮開啟后到膝蓋的距

4、離。手套箱的安裝方式對儀表板的nvh有影響，對glove box經常開閉的耐久性會有影響。 考慮手套箱的運動校核是否存在干涉，開啟后看不見IP的內部結構，不存在運動異響。討論一下阻尼： w)R5 C*  一般可以看手套箱蓋開啟關閉有沒有阻尼看出內飾做工的細致程度，目前我接觸的阻尼有空氣彈簧，和齒輪齒條配合，自我感覺齒輪式的阻尼手感比較好，另，設計時需考慮蓋體的自重產生的扭矩，彈簧力提供的力矩，阻尼扭矩等之間的等式關系。 手套箱設計還需考慮膝部碰撞的問題。有的鎖機構設計掛到CCB e_3B59k  有的掛到本體上 u|(IusE=  后者卡車上見過，要滿足強度為準

5、fBKN?BdN  前者也滿多，但CCB如果在Z向偏了的話，鎖會掛不上，或者掛得很困難。 /7G7pQ+  低檔車的簡單，通常一個斗一個蓋，高檔車零件多了，為美觀，強度。有的用摩擦焊，或者螺釘。 AH'E  控制周邊間隙重要，結構會考慮我正在設計glove box，很長時間都沒什么進展 yz<$?Gblz  這個東東要考慮的東西太多了 0N87GXu  1.造型上要和IP整體一致，涉及到間隙的控制；鎖在蓋上的位置、大小也要合理美觀。 C %iY&l  2.glove box常見的有斗蓋一體式、斗蓋分離式，也有只有

6、斗沒蓋的。 wEF"'T  3.布置上一般放在SRS下面，也有放在SRS位置上的。 eiQ42xZ  4.鎖止機構也是千奇百怪，要做到外觀上好看，功能上靈活也是不容易的，正頭痛中.。 /UnP  5.運動機構方面，要看用什么類型的機構來控制，扭簧、齒輪機構、合葉.，做運動分析其合理性。 ;efF")  6.限位和緩沖機構上也是難題。 tlM >=s'T  7.開口角度和大小視glove box的形狀和形式而定，空間最好能放進A4大小的東西。 *P/DDRq(2  8.其他功能上的拓展，有的有照

7、明功能，冷凍功能等等。 Ga_Pt8L6  說的不對的地方不要介意手套箱的要求:1,膝部碰撞要求;2,容量要求,至于外觀匹配方面,主要是高溫時儀表板區域變形大.匹配就差了.通常選材不好與結構差.這與成本控制有關系的.高級車的材料好,結構強度適中.疲勞強度與高溫時抗蠕變性均很強.車用了三五年,其匹配還是漂亮的,典型如凌志. 對二樓的補充一下： J +q|$K6  1，“必要時用負面差，間隙值可比其他儀表板上鑲嵌件的大0.5-1毫米”，實際設計中一般用負面差。 6I>Pf'ND  2，做運動校核時要考慮兩點,一是從關閉到開啟整個過程，二是考慮拆卸的運動過

8、程。 9M'DCx*T  3，要考慮在打開狀態下，人的副駕駛座位上的人的腿部空間，保證開啟狀態不干涉。 ;Z9IZ  4，為了減小關閉時的噪音，一般加一些rubber，注意未來保證間隙的均勻，中間的和兩邊的尺寸是不一樣的，一般中間的要大一些。手套箱設計一般要注意的幾個要點： Q:.q*I!D<4  1、根據IP造型先確定手套箱的轉軸，一般盡量是與Y軸平行。 Kh)SgJ3B  2、根據整車定位確定手套箱與IP安裝的形式總成安裝或單件裝配，進而確定手套箱結構設計形式。 ;Nz6  3、手套箱結構形式確定之后，需要考慮手套箱的尺寸（最

9、小要大于車輛使用手冊）、容積（大于5.0L）、 JLS|G?#0  開啟時開口尺寸（大于120mm）、打開時假人的視野范圍。 _SVq  4、手套箱鎖的位置、裝配順序（主要考慮內外蓋的連接形式焊接或螺釘）、鎖扣的形式及安裝強度。 wS*An4%G  5、確定手套箱選用的照明燈、減震、阻尼的形式和位置。建議： Z zyE P A  1、首先要考慮造型，造型時，可以提出手套箱打開的上邊緣掩藏在儀表板凸出部位（即手套箱側的X方向最大值處）的下方，內收23mm即可，這樣可以很好的解決手套箱上邊緣與儀表板的配合問題。 iji2gWVh  2、確保鉸鏈的軸

10、線與手套箱打開的上邊緣平行； -P>up)p  3、若鎖布置在中間的，也要確保鎖的軸線與鉸鏈的軸線平行。大家別忘了還有外觀問題。 ; Uf-uS  1、手套箱的part-line（上部）一定要隱藏在內側，保證關閉狀態下看不見； C*1,aLSw  2、手套箱打開后，手套箱側面最好不加加強筋，影響外觀； j +QwZL|  3、如果IP上面有阻尼，那么最好放在G/Box關閉的上沿處，開啟時側面看不見東西最好； NT<> LWo  4、造型上面手套箱關閉后不可避免的在內側有分縫，那么在這條縫隙附近最好沒有與之平行的分縫； N4#R

11、  5、G/Box外板最好是平面的，要不配合起來很難實現，造型要求曲面，那么一定要考慮塑料的收縮率，設計中一定要進行間隙面差預留開啟后手套箱內板到儀表板距離應在之間 CCB就是cross-car-bin，也叫tie bar，就是金屬橫梁的意思，IP /HVAC/ Harness，安全氣囊等裝在CCB上帶阻尼功能的手套箱最好不要選擇空氣阻尼（目前SGM18君越,SGM710林蔭大道都選擇空氣阻尼)，因為空氣阻尼不是很穩定，里面的潤滑油或潤滑脂都受外界溫度影響運動粘度，進而影響開啟的效果（開啟時間等），盡量采用機械的齒輪傳動式的，好一點的可以選擇電動的阻尼。 我也說一下關于手套箱鎖的事吧

12、 #U8rO;$  以前一般都是鎖扣式的，就是中部有一鎖環，這種結構不太好，手套箱兩邊的間隙及面差不好控制， ,p(<+6QZ  現在是兩邊鎖的結構用得比較多，此外，阻尼也用得比較多了。 手套箱設計應該滿足以下要求： qVZN+,  1、打開后與乘客小腿的距離要大于15mm L;d(|7BVv  2、打開后手套箱的可取物距離最小115mm .W 9G  3、打開后手套箱后，坐在駕駛室內應不可見CCB和HVAC等零件 X wvH  4、手套箱的容積應該能夠容納該車型得手冊、A4紙和兩聽可樂 雜物盒與儀表臺開合處的斷面結構要充分考慮

13、眼點問題 FMVSS關于儀表板手套箱的設計規定FMVSS總覽 When the glove box is used as a structural component, it must meet the Federal Motor Vehicle Safety Standards (FMVSS). These specifications have significant effects on how the glove box is designed. Following is a summary of these specification re   

14、0;FMVSS 總覽  When the glove box is used as a structural component, it must meet the Federal Motor Vehicle Safety Standards (FMVSS). These specifications have significant effects on how the glove box is designed. Following is a summary of these specification requirements for glove boxes and

15、their effects on glove box design. FMVSS 規定要求 FMVSS 201/ECE 21.01    · Must remain closed during/after head impact · Latch must not "trigger" under dynamic forces of +/- 10 g vertical and +/- 30g longitudinal · Static pull force of 30 g through center of

16、gravity of glove box assembly, must not open or break. FMVSS 208  · Occupant femur load must not exceed 2250 lbf (federal). *Note: This current law will be changing to 30 MPH, unbelted, 50th percentile occupant. FMVSS 208 設計關注 · Glove Box should remain closed after crash tests. &

17、#183; Glove Box should remain closed during airbag deployment. 壽命· 3000 cycles -20 F · 3000 cycles ambient (70 F) · 3000 cycles 180 F                         &#

18、160;         其他 · No BSR Ever · 40 lbf vertical static force on open door with no breakage and no permanent deformation greater the 5 mm. · Material must exhibit good low temperature impact properties.   FMVSS 手套箱設計操作力規定 

19、0;· Latch must not engage during application of inertial forces. This requires the latch to withstand increased inertial forces in the direction in which the latch disengages. · Door outer and door inner will need to be structurally sound for the femur impact. This specification dictates v

20、arious designs to provide the strength needed. These designs could include ribs and steel bars as well as affect the process which they are connected. The inner and outer door could be screwed together, vibrationally or ultrasonically welded, or blow molded, depending on the additional strength requ

21、ired. · In addition, sections,1,2, and 3 are required to withstand the 40 lb load discussed in the section above.儀表板隱式安全氣囊撕裂線加工工藝來源： 中國塑料產業鏈 圖1 最新發展的開口工具的基本原理和主要優勢 在汽車儀表板裝飾層上預制安全氣囊撕裂線，通常采用激光、冷刀或者熱刀進行切割，而新工藝則采用C形系統來切割。該系統在C形框架上裝有一把切刀和一個滾球，并集成了高靈敏傳感器技術，具有極高的加工精度、重復性、安全性以及成本效率。 過去，汽車制造商把安全氣囊設計成一個可

22、見的裝置，然而今天的發展趨勢是把安全氣囊隱藏起來。因此，在當今的汽車儀表板中，其必備的開口薄片都被覆于裝飾性表皮之下，并且在其背面還必須預留撕裂線以確保可 來源： 中國塑料產業鏈圖1  最新發展的開口工具的基本原理和主要優勢         在汽車儀表板裝飾層上預制安全氣囊撕裂線，通常采用激光、冷刀或者熱刀進行切割，而新工藝則采用C形系統來切割。該系統在C形框架上裝有一把切刀和一個滾球，并集成了高靈敏傳感器技術，具有極高的加工精度、重復性、安全性以及成本效率。   

23、      過去，汽車制造商把安全氣囊設計成一個可見的裝置，然而今天的發展趨勢是把安全氣囊隱藏起來。因此，在當今的汽車儀表板中，其必備的開口薄片都被覆于裝飾性表皮之下，并且在其背面還必須預留撕裂線以確保可靠的打開。為引入這一撕裂線，制造商需要解決兩個問題：一方面，要保證表面蒙皮強度足夠低，以便于安全氣囊的可靠釋放；另一方面，撕裂線不能在裝飾表皮的表面可見，即使經過數年的磨損也應如此。         由于這些要求以及這個與安全相關的部件一旦失敗所面臨的商業風險，目前

24、對于切割的剩余壁厚的公差要求極為嚴格，為此必須采用非常昂貴的加工技術來加以滿足。目前，在裝飾表皮上預制安全氣囊撕裂線的主要方法有激光切割、冷刀切割和熱刀切割。 激光切割         在用激光切割出低強度撕裂線時，材料被激光的熱量氣化，然后被另一種氣體除去。這種工藝將產生一個溝槽，從外側看易于被發現，因為該工藝產生的撕裂線由一系列孔組成。               

25、;  圖2   機械手輔助開口工具詳解        該工藝采用傳感器監測和控制，傳感器安裝在工件的外側，用來探測通過剩余壁的激光的輻射量。但是，目前傳感器的靈敏度水平只能在光線通過相對較薄的剩余壁時達到要求，而且還受到材料種類和材料顏色的影響。另外，孔附近的剩余材料受熱后極易降解，從而發生穿透。另一個問題是激光工藝本身會產生有毒氣體和沉積，需要進行排出和處理，這是一個費時費錢的過程。同時，粘在部件上的污物也需要非常昂貴的清洗。由于這種高維護性，該工藝與下面提及的技術相比，無論是在采購還是在使用

26、方面，都會產生太高的成本。 熱刀切割         在熱刀切割中，安裝在沖孔附件上的特殊規格的預熱穿孔刀嵌進工件表面，然后移動到某個固定位置。該位置確定了剩余壁厚。對于熱塑性塑料來說，這是一個好辦法，因為相對較寬的熱刀刀刃，使切口變小，因而使必要的破裂力變大。然而該工藝也有不足，即由于在剩余壁區域可能發生壓縮和變形，從而使剩余壁厚發生急劇的變化。此外，剩余材料的熱降解和工件被強化的傾向也是影響該工藝的關鍵因素。基于以上原因，這種方法被應用得較少。 冷刀切割     

27、;    在冷刀切割工藝中，通過一臺6軸機械手或者一臺數控機床移動硬質金屬切刀，使其穿過真空夾具固定的工件。這種系統帶有大量傳感器，如一個被安裝在切刀附近的履帶式感應傳感器，可間接測量刀尖與夾具的距離并將數據記錄下來。根據這些數據，可決定剩余壁厚是否因干擾而需要補償，如溫度漂移等。該系統的一個問題是（特別是在3D尺度內），由于傳感器被安裝在切刀附近，因此無法測量刀尖與夾具表面的真實距離。為克服這一問題，系統應該被修正，例如，將手動正確切割時的傳感器跟蹤曲線作為參考曲線，然后對每一次的加工曲線進行修正。另外，為了監控加工路徑，夾具上的工件位置也很重要，任何的偏差都會

28、直接轉化成工件剩余厚度的偏差。因此，夾具需要進行非常昂貴的曲面銑，且要有穩固的設計，同時工件的固定位置需處于一個平坦的真空區域。另外，工件與夾具的緊密接觸應通過精密開關進行多點檢查。為獲得夾具固定位置的重復性，還必須放棄慣用的用于并行加工的旋轉工作臺。         切刀的磨損通常由測量切刀的尺寸來確定。切刀磨損，鋒利程度降低，而切刀的長度保持不變，這會大大影響工件的剩余壁厚（本文將在下面做進一步解釋）。目前市場上在售的加工系統，都沒有配置測量切刀切割性能的裝置。圖3   TPO表皮剩余厚度和

29、切割路徑的關系        雖然數控機床具有足夠高的路徑精度，但為獲得加工中的動態精度，必須有賴于與之配套的6軸機械手。因此，只有相對昂貴的高精度機械手才能被選用。         盡管擁有上面提到的這些缺點，但是仍然有大量的冷刀切割設備被應用在這一領域。這是因為，該設備的采購成本和運行成本都較低，且程序設計靈活，能夠加工多種材料。傳感器控制切刀的切割        

30、; 在切刀逆向切割時，切刀在相關的固定支撐或夾具上的移動距離精度主要依賴于機器手臂的動態精度。在這里介紹一種新方法，可以用機械方法確定這一距離。為了這一目的，部件支撐板用一個得到精密安裝的滾球（可自由旋轉）來代替。該滾球通過一個C形框架與切刀相連。工件表面位于球與刀之間，這使得在一個完整的行程內，球面與刀尖的距離能夠通過伺服控制的精密芯軸驅動來自由調節，進而確定工件的剩余壁厚。如果使固定在夾具上的表皮具有輕微的預張力，表皮的彈性則可補償垂直于工件的加工運動路徑的任何公差。只要保證表皮層能夠在滾球的表面延展良好，以上提到的因為加工路徑不精確造成的問題，將會統統消除。  

31、60;      應用這一基本原理（如圖1所示），可旋轉的C形框架被安裝在配有精密軸承和5軸機械手轉矩支撐的切刀軸上（如圖2所示 ）。6軸機械手能夠將切刀旋轉到任何方向，C形框架與機械手臂之間保持固定角度。工件的一側進入C形框架，系統允許C形框架的開口寬度較小，同時也允許夾具設計簡單。圖4   刀尖的力值和位置        為監控表皮與滾球的接觸，在滾球和轉軸之間安裝了高精度力學傳感器。該傳感器可以連續不斷地對滾球上的軸向載荷進行監控，如果與預設值不符，

32、那么可以確定這一工件為廢品。這個運動中的傳感器能夠監測表皮與滾球接觸的任何切割位置。         一個改變刀/球距離的可能原因是C形框架的彈性。C形框架的彎曲將直接影響工件的剩余厚度。為確定這一因素的影響程度，可以通過實驗來獲得C形框架的載荷偏移曲線。當載荷達到5N時，僅將C形框架彎曲0.01mm，這比系統要求的精度低10倍。由于切割力在切割過程中的變化很小，因此，實際上對C形框架的影響程度遠不及以上引用的數據。         系

33、統的容許公差可通過不同材料、加工參數的改變而進行實驗確定。重要的加工參數包括給進速度、主預應力、切刀的磨損和刀/球之間的預設距離。         圖3是一種聚烯烴彈性體(TPO)無紋理表皮的切割路徑與剩余壁厚曲線。剩余壁厚的變化范圍在0.220.26mm之間，約為最大規定公差的50。         剩余壁厚的測量使用了一種高精度數字顯微鏡。雖然這種測量方法依據了當前的工業標準，但是測量結果還與許多因素有關，有時這些因素會對測量結果造

34、成相當大的影響。例如，抽樣方法和測量點位置的確定是兩個異常重要的因素。另外，表皮顆粒也是一個干擾因素。一般表皮顆粒的高度為0.2mm，因此沒有一個合適的可供參考的平面。         基于這些困難，現行的辦法是通過記錄切刀與計量表面的近似距離來檢查系統的能力和特性。在常規的設備中，這些值的容許公差通常為±0.05 mm，而在新設備中，這些值由促動器偏差和C形框架的彎曲構成，幾乎比先前的要求低10倍。因此從設備精度、系統可靠性來看，新設備比以前的設備更具優勢。圖5   刀下表皮的彈性行為        刀刃與滾球計量表面的相對位置，能夠作為每次換刀之后的