1、.一 . 編制依據1. 本工程施工組織設計及施工圖2. 混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002。3. 地下防水工程質量驗收規范 GB50208-2002。4. 建筑施工手冊（第四版）5. 混凝土泵送施工技術規程二 .工程概況本商辦樓工程為框架剪力墻結構， 建筑面積 76623.06m2，地上主樓 31層，裙樓 3層，地下 3層。地下室外墻結構為 800、 1000厚地下連續墻，兼作地下圍護結構。基礎底板以隔斷樁劃分為、 區施工， 底板全部澆筑后兩區間在隔斷樁位置預留沉降后澆帶，并在主體封頂且沉降穩定后封閉。墊層砼為 200厚 C20。區基礎底板面積為 2550m ，板面標高

2、-14.300m。主樓處底板厚度為2500mm，裙樓處厚度為 1500mm，局部加深。混凝土標號為C40、P8，澆筑方量約5500m3 。區基礎底板面積為 4020m ，板面標高 -14.300m，底板厚度為 1500mm，局部加深。混凝土標號為 C40、 P8，澆筑方量約為 6050 m3 。三 . 施工總體部署1. 施工準備(1) 加強天氣預測預報的聯系工作， 在混凝土施工階段事先掌握天氣的變化情況，做到雷雨天不澆筑混凝土，并在現場備好防雨、抽水設備。(2) 澆筑混凝土時預埋的測溫管及混凝土養護需用的麻袋等提前準備好。(3) 項目經理部聯系好施工用電，以保證混凝土振搗及施工照明用電。(4)

3、 管理人員、施工人員、后勤人員、保衛人員等晝夜排班，堅守崗位，各負其責，保證混凝土連續澆灌的順利進行。2. 人員準備I 區底板鋼筋綁扎鋼筋工 70 人; 砼澆筑時安排兩個澆筑班， 不間斷輪流作業。每班分四組，每組隨一臺泵施工 , 勞動力分配每組 8 人：其中振搗手2 人、扶泵管 2 人、泵車后臺 1 人、協調 1 人、瓦工 2 人，四組共 32 人、兩個工作班共 64 人。3. 主要機具設備準備.序號設備名稱規格型號數量備注1拖式混凝土輸送泵HBT60C290KW2汽車泵45m臂長2279KW3砼運輸車JC-8407 立方4插入式振搗器 50(30)201.1kw/ 臺6水泵51.1kw/ 臺

4、四 . 鋼筋工程主要措施(1) 鋼筋連接形式基礎底板鋼筋采用連續墻內預留接駁器連接，并在墻面預留剪力槽。 1.5m基礎底板接駁器偏位無法連接，根據設計要求，在底板內增設 800 × 1500 暗梁。板面、板底受力筋采用直螺紋套筒連接，同一連接區段內接頭面積百分率不超過 50。2.5m 厚與 1.5m 厚板面層鋼筋規格不同， 采用搭接連接形式，搭接長度為 1500 。鉆孔灌注樁樁頂伸入底板內 100 ，樁身鋼筋錨入底板內 1000 。2.5m 厚底板處面層鋼筋施工時，板面預留 1.5m×1.5m 下人孔，以便工人進入基礎板內進行墻、柱插筋等作業。鋼筋在洞口處斷開，后采用焊接連

5、接，接頭相互錯開。(2) 支架形式為承受上層鋼筋和施工作業荷載重量，采取在上層鋼筋底部制作能承受重力的鋼結構支架，以保證底板頂部鋼筋位置的正確性和施工作業的安全。底板鋼筋支架立桿采用L63× 5 角鋼，水平桿均采用L63×5 角鋼， 2500厚、 1500 厚底板立桿縱橫布置間距分別為1.5 米、 2.0 米。支架之間的斜桿采用 L40× 4 角鋼，角鋼支架每隔 6m左右設縱橫向剪刀撐；底板鋼筋支架具體布置附后。局部可利用支撐鋼立柱與鋼筋支架連接，加強受力性能。附：鋼筋支架計算書本工程基礎底板厚2500 、 1500 ，鋼筋支架采用型鋼焊接制的支架來支承上層鋼筋的

6、重量， 控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。2500 厚底板上層配筋為 28150+ 25150雙向，中層鋼筋 16150雙向； 1500 厚底板上層配筋為 25150雙向。電梯井、集水井等深坑處鋼筋支架立桿采用6 3槽鋼；底板鋼筋支架立桿采用L63×5 角鋼，水平桿均采用L63× 5 角鋼， 2500 厚、 1500厚底板立桿縱橫布置間距分別為1.5 米、 2.0 米。支架之間的斜桿采用L40× 4 角鋼，.角鋼支架每隔6m左右設縱橫向剪刀撐；對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷

7、載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。上層鋼筋的自重荷載標準值為：2500 底板： 1.74KN/m1500 底板： 1.03KN/m施工設備荷載標準值為1.000kN/m施工人員荷載標準值為1.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=13.3cm32橫梁鋼材的彈性模量E=2.05 × 105N/mm橫梁的截面慣性矩I=23.2cm 4立柱的高度h=2.25m （ 2500底板）；h=2.25m（ 2500底板）；5.75m（集水井落深區）立柱的間距l=1.5m （ 2500底板）； 2m（ 1500底板）鋼材強度設計值f=215N/mm 2一、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續梁

8、進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算(1) 2500 底板 :靜荷載的計算值q 1=1.2 × 1.74+1.2 × 1.000=3.29kN/m活荷載的計算值q 2=1.4 × 1.000=1.400kN/m(2) 1500 底板 :靜荷載的計算值q 1=1.2 × 1.03+1.2 × 1.000=2.43kN/m活荷載的計算值q 2=1.4 × 1.000=1.400kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最大撓度

9、)支架橫梁計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩 ).2. 強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下 :跨中最大彎矩為（ 2500 底板） M 1=(0.08 × 3.29+0.10 ×1.400) ×1.5 2（ 1500 底板） M 1=(0.08 × 2.43+0.10 ×1.400) ×2.0 2支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為（ 2500 底板） M2=-(0.10 × 3.29+0.117 ×1.400) ×1.5 2（ 1500 底板） M2=-(0.1

10、0 × 2.43+0.117 ×1.400) ×2.0 2我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：（ 2500底板）=1.11 × 106/13300.0=83.46N/mm 2（ 1500底板）=1.63 × 106/13300.0=122.6N/mm 2支架橫梁的計算強度均小于215.0N/mm2, 滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:2500 底板：靜荷載標準值q1=3.29kN/m活荷載標準值q2=1.40kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 =(0.677 × 3

11、.29+0.990 × 1.400) × 1500.0 4 /(100 × 2.05 × 105× 232000.0)=3.85mm支架橫梁的最大撓度1500.0/150 ，滿足要求1500 底板：靜荷載標準值q1=2.43kN/m活荷載標準值q2=1.40kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 =(0.677 × 2.43+0.990 × 1.400) × 2000.0 4 /(100 × 2.05 × 105× 232000.0)=10.2mm支架橫梁的最大撓度 2000.0/

12、150 ，滿足要求 !.二、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=6.14cm2（ L63× 5角鋼）6.9 cm2（6 3槽鋼）截面回轉半徑 i=1.94cm （L63× 5角鋼） 2.45（63槽鋼）立柱的截面抵抗矩316.1cm3槽鋼）W=13.3cm （ L63×5角鋼）（6 3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中立柱的壓應力；N 軸向壓力設計值；軸心受壓桿件穩定系數, 根據立桿的長細比h/i ，經過查表得到 , =0.592（集水井落深區）；=0. 592（ 2500底板）； 0.854 （ 1500底板）A立桿的截面面積

13、,A=6.14cm 2；f立桿的抗壓強度設計值，2f 215N/mm；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為2500 底板：經計算得到 =4270/0.592/614+1.11*10 6/13300.0=95.2N/mm 2；集水井落深區：=4270/0.148/690+1.11*106/16100.0=110.8N/mm 2；1500 底板：經計算得到 =4630/0.854/614+1.63*10 6/13300.0=131.4N/mm 2；立桿的穩定性驗算 f，滿足要求 !五 . 其它主要構造措施(1) 墊層施工1) 基礎底板墊層為 200mm厚 C20，

14、均采用商品混凝土，澆筑范圍頂到地下連續墻邊；2) 墊層砼采用汽車泵送或塔吊調運，隨挖隨澆，嚴格控制基底暴露時間；I 區墊層總體澆筑方向為從西至東， 先淺后深，澆筑方量約為 700 立方。3) 控制要點：a) 當施工集水井、電梯基坑等基地標高較深處土方時，隨時注意周.壁土體情況，為防止土壁坍塌。斜坡較小時在斜坡處鋪設鋼絲網片后直接澆筑墊層， 如土質較差時其側面放坡采用普通95 粘土磚頂砌加 1： 3 水泥砂漿抹面的磚模做法。b)墊層采用分塊澆筑，分塊間用木模板攔截，模板用 1.5cm 厚多層板外襯 5*10 ”木方，用小木方直接釘入土層加固。如果墻體有滲水現象基坑四周地連墻側用 5*10”木方做

15、模，在墊層澆筑終凝后拆除作為淺墊層明溝，用于排出地墻的部分滲水。200厚墊層15厚多層板5*10" 木方加固木方c) 墊層集水井斜坡面遇混凝土灌注樁時以下圖處理：灌注樁鋼筋錨入底板40，錨入角度按設計要求灌注樁頂面剔鑿成斜面，樁頭錨入底板 10040厚墊層基坑土體100(2) 止水構造1) 支撐及塔吊鋼立柱部位：在立柱角鋼內外側分別水平焊接 10× 100 、10× 200止水鋼板， 1.5m 厚底板內焊接一道， 2.5m厚底板內焊接兩道；.止水板止水板=10鋼立柱止水板布置及詳圖2) 降水深井位置在井壁外側焊接兩道 5厚 10寬止水環。3) 后澆帶處采用一道 3

16、× 400止水鋼板加一道遇水膨脹止水條。4) 底板與連續墻連接處采用二道遇水膨脹止水條，間距 50。(3) 降水深井預留根據設計要求，為減小地下水浮力對主體結構造成影響，降低地下水位。底板施工時需保留 3 口降水井，在地上結構做至 3 層再進行封閉。管身穿過底板面層鋼筋，在管井壁外側焊接兩道 5 厚 10 寬止水環。其余井在底板施工前進行封閉，保留井位置的選擇根據現場實際情況及降水范圍確定。鋼板封閉降水井井管止水環 =5墊層后封閉降水井止水示意圖(4) 底板模板構造隔斷樁處后澆帶處底板側模采用快易收口網封閉。止水鋼板用鋼筋支架支撐，如下圖所示。.六 . 大體積混凝土主要施工措施基礎底

17、板施工工藝流程樁錨筋處墊層交接驗收理基礎底板放線鋼筋加工底層鋼筋施工安裝預埋鋼筋支架施工安裝驗收、電梯井模板施工(中) 面層鋼筋施工電梯井模板復核測溫點布置墻柱插筋施工隱蔽工程驗收底板砼澆搗底板砼養護底板砼測溫本工程基礎為筏形基礎底板， 板厚 1.5 6m，屬于典型的大體積混凝土。這種大體積混凝土底板施工具有水化熱高、收縮量大、容易開裂等特點，故底板大體積混凝土澆筑應作為一個施工重點和難點認真對待。大體積混凝土.施工重點主要是將溫度應力產生的不利影響減少到最小，防止和降低裂縫的產生和發展。考慮采取如下施工措施：1、 原材料控制施工前我方會同監理單位、設計單位、混凝土供應商對本工程混凝土的級配進

18、行認真研究，進行試配后，強度按 45天齡期考慮，確定如下配合比：C40P8(R45)（單位）水水泥 42.5PO黃砂碎石 5-25S-95HEA II 級磨細灰外加劑171230728100910833855.3(1) 原材料選擇混凝土是由多種材料組成的非勻質材料， 它具有較高的抗壓強度和良好的耐久性，但是其抗拉強度低，抗變形能力差，容易開裂。我們從控制溫升，減少溫度應力方面采取了一系列技術措施，首先合理地選用原材料并嚴格控制質量：1) 水泥的選擇本工程擬采用檀溪牌 42.5 普通硅酸鹽水泥。 由于普通硅酸鹽水泥早期水化熱稍大，通過摻如適當的外加劑來解決。2) 粗骨料由于用連續級配粗骨料配制的

19、混凝土有較好的和易性、 較少的用水量和水泥用量。所以，選用粒徑較大，級配較好的石子。根據基礎底板中板鋼筋間距及泵車混凝土輸送管直徑， 擬選用粗骨料規格為 5-25mm連續級配碎石。含泥量 1%，具有良好的形狀，質地堅硬，細長和片狀顆粒不多于 10%，不含風化顆粒。3) 細骨科混凝土骨料中，砂的粒徑對混凝土中用水量，水泥用量影響很大，采用中粗砂可大大減少混凝土中用水量和水泥用量， 降低混凝土的溫升和減小混凝土的收縮。選用中砂，級配 II 區，細度模數 2.3 2.5 ，砂率為 3045%，含泥量 1%。各項指標符合 JGJ52-2006，從級配分析，此種砂粒級配可使混凝土的可泵性得到大大的改善。

20、4) 粉煤灰選用細度小、顏色淺、含碳量低、質量穩定的優質級磨細灰和 S-95 礦渣粉，磨細灰摻量不大于水泥用量 40%。用以改善混凝土的泵送性能，降低早期水化熱，延長初凝時間，增強后期強度。5) 其他摻加劑在混凝土中摻加 ZK904-3混凝土緩凝泵送劑，該外加劑減水率17.左右，初凝時間 5-7 小時。不僅能使混凝土的和易性有明顯的改善，同時可以減緩水泥水化熱釋放的速度，減少混凝土溫度裂縫。膨脹劑選用 HEA-M微膨脹劑，含量不大于膠凝材料的8。在混凝土試配過程中，必須對各種摻加劑進行比較，選用合理的摻加劑品牌及摻量。(2) 原材料控制1) 控制混凝土出機溫度由于對混凝土出機溫度影響最大的是石

21、子、砂和水的溫度，因此降低出機溫度的有效辦法是降低砂，石的溫度。在氣溫較高的夏天，為防止太陽的直接照射，要求砂、石堆場設置遮陽棚，必要時噴水降溫。施工前，派專人去攪拌站檢查砂、石的堆放情況，盡量控制好混凝土出機溫度。2) 坍落度控制混凝土設計坍落度為 120±30mm，在攪拌站的配合下，澆灌時混凝土塌落度大多控制在 140mm以下。對每車混凝土在攪拌站出料、攪拌車卸入料斗前及泵車壓送混凝土入模時，分別測定混凝土坍落度，對不符合要求的混凝土，不準澆灌，嚴格制止在施工現場對攪拌車內混凝土加水。2、 混凝土施工(1) 混凝土澆筑本工程商品混凝土由上海建工物資公司軍工路分公司供應， 攪拌站位

22、于楊浦區軍工路，車輛運輸到施工現場時間需 1小時左右，生產能力達到每小時 150m3 ，具備 7立方米混凝土輸送車 40輛以上，能夠滿足本工程的混凝土供應。基礎底板澆筑采用分區一次性連續澆筑。布料坡度即澆注坡度為 1：6，并按此坡道向前推進，以降低混凝土溫度，減小溫度應力對大體積混凝土的影響。為防止冷縫出現，施工時采取斜面分層、依次推進、整體澆筑的方法， 使每次疊合層面的澆注間隔時間不得大于混凝土的初凝時間。區底板混凝土澆筑采用2臺固定泵、 2臺汽車泵直接布料的方法從西向東進行 , 澆搗底板的施工按照“先深后淺、先寬后窄、全面鋪開”的施工部署進行，所以區澆筑時先由 2臺汽車泵用軟管布料澆筑電梯

23、井落深區域， 接近板底時再用 2臺汽車泵 固定泵同時從西向東進行分層澆筑，預計澆筑時間 50小時。.施工時，在輸送泵泵送時采用降溫措施， 以防入模混凝土溫度升高。如在輸送泵上搭設遮陽棚蓋、在水平輸送管道上加鋪草包噴水。(2) 行車路線由于申通地鐵公司施工臨時管線對中州路、武進路進行封路，混凝土運送只能從中州路、虬江路行走，而且可行走道路為單行道路，對我單位施工影響很大，由于該路段較窄（無法會車）行人、攤販、車輛較多、混凝土車輛到位遲緩（基本一小時來一輛車）。由于混凝土運送量較大必須有兩個以上的攪拌車進出口才能滿足砼澆注技術要求現提出以下解決方案敬請業主協調相關主管部門給于解決。方案 1：1)

24、中州路、虬江路出入口，協調虬江路單行路段。2) 武進路、四川北路地鐵側鋪墊臨時道路。3) 中州路封閉處開口作為臨時出入方案 2：1) 恒水路出入口2) 武進路、四川北路地鐵側鋪墊臨時道路。3) 中州路、虬江路出入口，協調虬江路單行路段。附：混凝土澆筑行車路線圖。(3) 振搗1) 振動棒的移動間距為 400mm，振搗時間為 25-40s ，且間隔 20min后進行第二次復振。2) 上層混凝土振搗時伸入下層 50mm，振搗時做到快插慢拔，快插為防止將表面混凝土振實而下面一層混凝土發生分層、離析現象，慢拔.為使混凝土能填滿振動棒抽出時所造成的空洞。3) 每層混凝土表面用平板振搗器，在同一位置的振動時

25、間為 25-40s ，以混凝土面均勻出現漿液為準，移動時成排依次前進，前后位置和排與排之間的相互搭接 5cm，防止漏振。4) 注意混凝土的振搗時間，過短不易振實，過長會引起混凝土分層現象，要以混凝土表面不再顯著下沉、不再出現氣泡、表面泛出灰漿為準。(4) 表面處理混凝土表面處理在澆搗后約2小時左右進行，板面先按標高用刮尺刮平，在初凝前用鐵滾筒來回碾壓數遍，用木蟹打磨， 待混凝土收水后，再二次用木蟹搓平，以閉合收水裂縫，待終凝后馬上采取養護措施。(5) 試塊留設底板大體積混凝土按每 200m3 留一組標養試塊及兩組同條件試塊 ; 底板抗滲，按每 500 m3 留一組抗滲試塊。混凝土試塊在混凝土入

26、模處制作。(6) 后澆帶的處理由于本工程中后澆帶暴露時間長，后澆帶中垃圾清理較困難，而如清理不徹底，會造成混凝土接縫不密實，影響防水質量，一條縫往往會變成兩條縫。因而，必須清理干凈。在后澆帶混凝土澆灌前，派專人做好清理工作，將混凝土表面雜物和己松動的骨科、浮漿清理、掃除干凈后，用高壓水龍頭將混凝土表面沖洗干凈，使整個施工縫無污染物，并隔夜澆水養護，用高一等級膨脹混凝土 ( 摻14UEA膨脹劑 ) 澆灌補齊，澆水養護不少于兩周，并嚴格限制養護期內施工荷載。3、 保溫養護措施本工程基礎底板采用雙層麻袋片澆水養護及保溫措施，專人負責，覆蓋于混凝土終凝后進行，原則上維持五天濕潤覆蓋狀態，視測溫結果而定

27、，如五天內混凝土中心溫度與大氣溫度溫差已小于10o C，可視情況提前撤除， 如五天仍達不到此標準，則繼續濕潤覆蓋，但澆水養護期始終不少于14d。除按上述麻袋片覆蓋外，另需采取以下蓄水保溫養護措施：(1) 底板混凝土澆灌完畢并可上人后 （滿足上人條件即可， 不必等至混凝土終凝），于集水坑內注滿涼水（可兼作降低混凝土初始溫度之用途），初期蓄水時應避免直接沖刷強度仍很低的混凝土面層， 該部分水原則上不作它用，該部分吊模可于保溫養護期完全結束抽取井坑積水后再作拆除。(2) 混凝土終凝后于后澆帶側用 M5水泥砂漿 MU7.5粘土磚砌筑 150高擋水.檐, 內側抹 20厚1:2.5 水泥砂漿，表面壓光。(

28、3) 擋水檐砂漿凝固后進行 100蓄水養護，因為此時混凝土已明顯處于升溫階段，為避免涼水澆至混凝土表面造成驟冷表面混凝土開裂， 注水時水管應伸入已先期灌滿水的電梯井坑， 由井坑逐漸溢出直至流滿整個蓄水池。因電梯井坑內的水經熱能交換平衡，與混凝土溫度已基本一致，將不存在驟冷突變情況 。(4) 為使溫度變化始終處于受控狀態， 每次進行測溫記錄時還須測量測溫點位置水溫，如水溫與混凝土表面溫差在 20o C以上時，測溫人員及時將測溫結果反饋于工程技術部， 由項目部對蓄水進行應急措施： 可由二線配合人員拉燈牽線，采取點鎢燈取暖升溫措施。4、 降溫措施根據混凝土溫度計算， 為控制混凝土內外溫差， 采用在底

29、板混凝土內部埋設降溫冷卻管， 以降低混凝土中心溫度。 設置 2500厚底板電梯井筒落深區。冷卻管采用 48鋼管，壁厚 3.5 ，縱橫向布置均采用彎頭連接。 2.5m 厚底板處冷卻水管置于中層鋼筋上， 落深區冷卻水管通過加工的固定支架設立，不能同主筋接觸，以防銹蝕。水管進水口與降水深井真空泵口連接，抽取地下水作為降溫冷卻用水，水管出水口接至市政排水管網排出。降溫冷卻管具體布置詳見附圖。由于混凝土澆筑方量大、 時間長，頂部未澆注已澆筑的混凝土已經開始初凝甚至終凝一段時間， 且混凝土中水化熱散發時間集中在澆筑完成的第 10至72小時之間。因此冷卻水管必須在最初澆筑混凝土 10個小時就開始工作，并根據

30、測溫數據來定何時減弱水流， 當混凝土內部溫度與外界溫度基本相同時， 可以考慮停止。 為了能有效控制混凝土的溫度， 水流速度要能完全控制，要能根據實際降溫的需要調整。對于完成冷卻工作的空管管路采用M40水泥漿灌注。附：混凝土溫度計算書：假若底板周邊沒有任何散熱和熱損失條件（現場為磚地模且在砼施工時周邊分層回填夯實），水化熱全部轉化成溫升后的溫度值，在混凝土表面覆蓋一層麻袋作為保溫層，則混凝土水化熱絕熱溫升值為（混凝土在3-3.5d 的水化熱為峰值，則取3d砼溫度）：計算參數：混凝土為C40 P8、普硅水泥為mc=263 kg /m3（每立方砼水泥 230 kg，膨脹劑 33）、水泥 28d水化熱

31、 Q=375KJ/kg 、混凝土比熱 c=0.97KJ/kg.K 、混凝土密度 =2400 kg/m3 、摻和料折減系數 K取0.30 、活性摻和料用量 F取（ 85+108=193） kg /m3 。混凝土澆筑溫度按 30考慮。.（ 1） 2500厚底板：3d最大水化熱絕熱溫升值：Th= (m c +K.F)Q/(c. )= （ 263+0.30 × 193）× 375/ （ 0.97 × 2400 ）=51.7 查表，得(3) =0.653d混凝土中心計算溫度：T1（ 3） =Tj + T h* (3) =30+51.7 × 0.65=63.6混凝土

32、表面擬采用深度10蓄水保溫養護傳熱系數 =1/ / +1/ q=1/0.10/0.58+1/23=4.63混凝土導熱系數取2.33W/m.k折減系數 k取 0.666混凝土虛厚度h =k / =0.666 × 2.33/4.63=0.33混凝土計算厚度 H = h+2 h = 2.5 + 2 × 0.33 = 3.16m大氣平均溫度 Tq按 25考慮則，混凝土表層溫度為：T= T +4h (H- h ) （T- Tq）/H22(3)q1（ 3）=25+4× 0.33 ×（ 3.16-0.33）×（ 63.6-25） /3.16 2=39.4 溫

33、度差計算混凝土中心溫度與表層溫度之差：T1（ 3） - T 2(3) = 63.6-39.4 = 24.2<25混凝土表面溫度與大氣溫度之差：T2（ 3） - T q = 39.4-25 = 14.8<25采用深度 10蓄水養護時，表面溫差能滿足要求，混凝土梯度能滿足防裂要求。（2） 1500厚底板：3d最大水化熱絕熱溫升值：Th= (m c +K.F)Q/(c. )= （ 263+0.30 × 193）× 375/ （ 0.97 × 2400 ）=51.7 查表，得(3) =0.493d混凝土中心計算溫度：T1（ 3） =Tj + T h* (3)

34、=30+51.7 × 0.49=55.3混凝土表面擬采用深度10蓄水保溫養護傳熱系數 =1/ / +1/ q=1/0.10/0.58+1/23=4.63混凝土導熱系數取2.33W/m.k折減系數 k取 0.666混凝土虛厚度h =k / =0.666 × 2.33/4.63=0.33混凝土計算厚度H = h+2 h = 1.5 + 2× 0.33 = 2.16m.大氣平均溫度 Tq按 25考慮則，混凝土表層溫度為：T2(3) = T q+4h (H- h ) （T1（ 3） - T q ）/H 2=25+4× 0.33 ×（ 2.16-0.33 ）×（ 55.3-25） /2.16 2=40.7 溫度差計算混凝土中心溫度與表層溫度之差：T- T2(3)= 55.3-40.7 = 14.6<251（3）混凝土表面溫度與大氣溫度之差：T- Tq= 40.7-25 = 14.3<25 2（3）采用深度 10蓄水養護時，表面溫差能滿足要求，混凝土梯度能滿足