1、第 1 頁(yè)(共 27 頁(yè))目 錄摘要2關(guān)鍵詞2一、編制依據(jù)及說明3二、工程概況3三、設(shè)計(jì)資料4四、柱網(wǎng)布置41、柱網(wǎng)布置圖42、框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇5五、梁、柱截面尺寸的初步確定51、梁截面尺寸的初步確定52、柱的截面尺寸估算6六、樓板計(jì)算61、次房間（1）計(jì)算61、次房間（2）計(jì)算9七、樓梯鋼筋計(jì)算181、荷載和受力計(jì)算182、配筋面積計(jì)算203、配筋結(jié)果21八、電算結(jié)果221、數(shù)據(jù)輸入222、數(shù)據(jù)輸出23參考文獻(xiàn)26第 2 頁(yè)(共 27 頁(yè))重慶市江津區(qū)陽(yáng)光小鎮(zhèn) 1 號(hào)樓西南大學(xué) 專業(yè)名稱：建筑工程 學(xué)生姓名：胡 海指導(dǎo)教師：艾大利摘要摘要：本工程名稱為重慶市江津區(qū)陽(yáng)光小鎮(zhèn) 1 號(hào)樓，結(jié)

2、構(gòu)為全現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，6層。工程所在地區(qū)為重慶市江津區(qū)，抗震設(shè)防等級(jí)為 6 度，需要進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過程遵循先建筑后結(jié)構(gòu)再施工的順序進(jìn)行。抗震結(jié)構(gòu)在地震作用下，為了有良好的耗能能力以及在強(qiáng)震下結(jié)構(gòu)不倒塌，其構(gòu)件應(yīng)有足夠的延性。要設(shè)計(jì)延性框架結(jié)構(gòu)，需滿足“強(qiáng)柱弱梁，強(qiáng)剪弱彎，強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”的要求，并進(jìn)行相應(yīng)的內(nèi)力調(diào)整，然后由調(diào)整后的內(nèi)力值進(jìn)行配筋計(jì)算。本工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系（橫向承重） ，因此選擇了有代表性的一榀框架進(jìn)行計(jì)算。設(shè)計(jì)計(jì)算整個(gè)過程中綜合考慮了技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和施工工業(yè)化的要求。關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：抗震設(shè)計(jì) 框架結(jié)構(gòu) 配筋計(jì)算 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)第 3 頁(yè)(共 27 頁(yè))一、 編制依據(jù)

3、及說明本工程施工組織設(shè)計(jì)，主要依據(jù)目前國(guó)家對(duì)建設(shè)工程質(zhì)量、工期、安全生產(chǎn)、文明施工、降低噪聲、保護(hù)環(huán)境等一系列的具體化要求，依照中華人民共和國(guó)建筑法 、建設(shè)工程質(zhì)量管理?xiàng)l例 、 國(guó)家現(xiàn)行建筑工程施工與驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范 、 建筑安裝工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn) 、 住宅樓招標(biāo)文件 、 施工招標(biāo)評(píng)定標(biāo)辦法 ， 答疑會(huì)紀(jì)要以及根據(jù)政府建設(shè)行政主管部門制定的現(xiàn)行工程等有關(guān)配套文件，結(jié)合本工程實(shí)際，進(jìn)行了全面而細(xì)致的編制。1、工程施工組織設(shè)計(jì)編制的依據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)工程測(cè)量規(guī)范 GBJ50026-2006 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50202-2002國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn) GBJ50205-20

4、02國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) GB50300-2001國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土強(qiáng)度評(píng)定標(biāo)準(zhǔn) GB/T50107-2010 國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建設(shè)工程項(xiàng)目管理規(guī)范 GB/T50326-2001行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范 JGJ79-2001行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程 JG/1T0-2005行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130-2001二、 工程概況1、建筑設(shè)計(jì)特點(diǎn)本工程位于重慶市江津區(qū)，尺寸為 38.14017.700 米， 建筑面積為 3573.7 平方米，為六層框架結(jié)構(gòu)，全部民用住宅樓，全部層高 3.000 米，建筑物高度 21.000 米，室內(nèi)外高差為 0.45 米。抗

5、震設(shè)防烈度為 6 度。工程做法：外墻飾面：一層室內(nèi)標(biāo)高以上為白色仿石漆，一層室內(nèi)標(biāo)高以下為石島紅理石（600 x900mm） 。內(nèi)墻飾面：衛(wèi)生間采用 200300 瓷片，其它為石灰砂粉刷。樓地面：全部樓地面為均為陶瓷鋪地磚。第 4 頁(yè)(共 27 頁(yè))頂面：抹水泥石膏砂漿，刷 106 涂料。屋面：全部為上人屋面。2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)地基處理：地基采用強(qiáng)夯，2.3 米以下用 3：7 灰土夯實(shí) 0.5 米厚基礎(chǔ)形式：基礎(chǔ)采用獨(dú)立柱基礎(chǔ)。砌體材料：-0.45 以下，用 MU10 普通機(jī)制粘土磚，M10 水泥沙漿砌筑，全部均采用用 MU10 普通機(jī)制空心磚 ，M10 混合砂漿砌筑。結(jié)構(gòu)：受力鋼筋主筋保護(hù)層厚

6、度：基礎(chǔ)為 35mm，梁柱為 25mm，板為 15mm。板全部采用混凝土現(xiàn)澆板，砼強(qiáng)度等級(jí)：基礎(chǔ)砼墊層為 C20，其它砼 C30。三、 設(shè)計(jì)資料1、冬季采暖室外空氣計(jì)算溫度 3，夏季通風(fēng)室外空氣計(jì)算溫度 33，冬季采暖室內(nèi)空氣計(jì)算溫度 18；2、重慶市基本風(fēng)壓 0.40 kN/m2；3、常年地下水位較高，水質(zhì)對(duì)混凝土有一定的侵蝕作用；4、地基承載力特征值為 280 kN/m2，類場(chǎng)地；5、建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限 50 年，安全等級(jí)二級(jí)。6、建筑抗震設(shè)防類別為丙類，設(shè)防烈度 6 度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.05g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，類場(chǎng)地設(shè)計(jì)特征周期 0.3s7、結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，框架抗震等

7、級(jí)為三級(jí)。 四、 柱網(wǎng)布置1、柱網(wǎng)布置圖本住宅樓全部層高均為 3.0m。主體結(jié)構(gòu)布置圖如下圖 1 所示：第 5 頁(yè)(共 27 頁(yè))圖 1 主體結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布置圖2、框架結(jié)構(gòu)承重方案的選擇豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布荷載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。五、 梁、柱截面尺寸的初步確定1、梁截面尺寸的初步確定梁截面高度一般取跨度的 1/12-1/8 進(jìn)行計(jì)算。本方案中，邊橫梁高 h=(1/12-1/8)l=1/126000-1/8

8、6000=500mm-875mm，取 h=800mm，截面寬度h=1/2h=300mm，取 400mm。同理計(jì)算其他跨的梁截面，見表 1。表 1 梁截面尺寸表（mm）混凝土等級(jí)橫梁（bh）次梁（bh）第 6 頁(yè)(共 27 頁(yè))C302505002504002、柱的截面尺寸估算根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計(jì)算：（1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值 N=F gE n注：-考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取 1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25，等跨內(nèi)柱取 1.2 。 F- 按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積。 gE -折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取 1215 kN/m2。 n-驗(yàn)算截面以上的樓層層

9、數(shù)。（2）AcN/uNfc 注：uN -框架柱軸壓比限值，對(duì)一級(jí)，二級(jí)，三級(jí)抗震等級(jí)，分別取0.7，0.8，0.9。本方案為三級(jí)抗震等級(jí)，故取 0.9。 fc-為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì) C30，查得 fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。（3）計(jì)算過程：對(duì)于邊柱：N=F gE n=1.33.06.6125=1544.4kNAc=N/uNfc=1544.4103/0.914.3=120000.0mm2 對(duì)于中柱：N=F gE n=1.2519.8125=1485.00kNAc=N/uNfc=1485.00103/0.914.3=115384.62mm2 綜合以上計(jì)算結(jié)果

10、，取柱截面為正方形（120000）=346.41mm，為安全起見，全部樓層均取 bh=400mm400mm。六、 樓板計(jì)算本工程樓板計(jì)算書，計(jì)算方法一樣，故只取其中具有代表性的房間次房間（次房間（1 1）計(jì)算）計(jì)算（1）、基本資料1、房間編號(hào)： 372、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷載：第 7 頁(yè)(共 27 頁(yè)) 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kN/m2 計(jì)算跨度Lx = 4200 mm；計(jì)算跨度Ly = 4200 mm 板厚H = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：

11、HPB3004、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：1/5.6、考慮活荷載不利組合。 7、程序自動(dòng)計(jì)算樓板自重。（2）、計(jì)算結(jié)果 Mx =(0.01760+0.01760/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22 = 4.39kNm 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm Mx= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asx= 286.58mm2，實(shí)配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.01760+0.017

12、60/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 4.22= 4.39kNm 考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.03680+0.03680/5)*(1.4* 0.70)* 4.22 = 0.76kNm My= 4.39 + 0.76 = 5.15kNm Asy= 286.58mm2，實(shí)配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asx= 472.05mm2，實(shí)配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) mi

13、n 0.239% ， 0.465% My =0.05130*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 4.22 = 11.55kNm Asy= 472.29mm2，實(shí)配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.239% ， 0.465%（3 3）、跨中撓度驗(yàn)算）、跨中撓度驗(yàn)算第 8 頁(yè)(共 27 頁(yè)) Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mq =(0.01760+0.01760/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 4.22 = 3.35kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2

14、Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35/(0.87* 96.* 372.) = 107.822N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0

15、.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 107.82) = -0.849 當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 96.=0.00388 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.31）計(jì)算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 96.2/1.15*0

16、.200+0.2+6*7.049*0.00388/(1+3.5*0.00)= 1122.76kNm2(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當(dāng) 0時(shí)， 2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： B Bs / （混凝土規(guī)范式 7.2.2） B 1122.76/2 = 561.381kNm2(5)、撓度 f * Qq * L 4 / B f 0.00127* 9.0* 4.204/ 561.381= 6.336mm第 9 頁(yè)(共 27 頁(yè)) f / L 6.336/4200.= 1/ 663.，滿足規(guī)范要求！（4 4）、裂縫寬度驗(yàn)算）

17、、裂縫寬度驗(yàn)算 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35*106/(0.87* 96.* 335.) = 119.803N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65

18、* 2.01/( 0.01* 119.80) = 0.012當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200*119.803/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.028mm，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.35

19、*106/(0.87* 88.* 335.) = 130.694N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 130.69) = 0.102當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）第 10 頁(yè)(共 27 頁(yè))max 1.9*0.200*130.694/210000.*(1.9*20

20、.+0.08*11.43/0.01000) = 0.031mm，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008

21、當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范

22、式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.

23、43/0.01000) = 第 11 頁(yè)(共 27 頁(yè))0.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0

24、.008當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混

25、凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 8.14*106/(0.87* 96.* 503.) = 193.998N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 194.00) = 0.428max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.428*193.998/210000.*(1.9*20.+0.08

26、*11.43/0.01000) = 0.097mm，滿足規(guī)范要求！第 12 頁(yè)(共 27 頁(yè))次房間（次房間（2 2）計(jì)算：）計(jì)算：（1）、基本資料1、房間編號(hào)： 9 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.00+ 3.00(板自重)= 8.00 kN/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kN/m2 計(jì)算跨度Lx = 4200 mm；計(jì)算跨度Ly = 3300 mm 板厚H = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HPB300 4、計(jì)算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. （6）、考慮活荷載不利組合。 （7）、程序自

27、動(dòng)計(jì)算樓板自重。（2）、計(jì)算結(jié)果Mx =(0.01402+0.02778/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32 = 2.51kNm 考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩： Mxa =(0.03294+0.05771/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.47kNm Mx= 2.51 + 0.47 = 2.99kNm Asx= 286.58mm2，實(shí)配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% My =(0.02778+0.01402/5)*(1.35* 8.00+0.98* 1.00)* 3.32= 3.92kNm 考慮

28、活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩： Mya =(0.05771+0.03294/5)*(1.4* 0.70)* 3.32 = 0.69kNm My= 3.92 + 0.69 = 4.61kNm Asy= 286.58mm2，實(shí)配 8150 (As 372.mm2) min 0.239% ， 0.310% Mx =0.05606*(1.35* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 7.79kNm Asx= 313.46mm2，實(shí)配10100 (As 873.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.239% ， 0.727%第 13 頁(yè)(共 27 頁(yè)) My =0.06741*(1.3

29、5* 8.00+0.98* 2.00)* 3.32 = 9.37kNm Asy= 379.46mm2，實(shí)配 8100 (As 559.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系) min 0.239% ， 0.465%（3）、跨中撓度驗(yàn)算 Mq - 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)： Mq =(0.01402+0.02778/5)*(1.0* 8.00+0.5* 2.00 )* 3.32 = 1.92kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 270.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：

30、 、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 1.92/(0.87* 88.* 372.) = 67.301N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 372./ 60000.=0.00621 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00621* 67.30) = -2.022 當(dāng) 0.2 時(shí)，取

31、 0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f 0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho 372./1000/ 88.=0.00423 、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.31）計(jì)算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 372.* 88.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00423/(1+3.5*0.00)= 922.01kNm2(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效

32、應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當(dāng) 0時(shí)， 2.0第 14 頁(yè)(共 27 頁(yè))(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算： B Bs / （混凝土規(guī)范式 7.2.2） B 922.01/2 = 461.005kNm2(5)、撓度 f * Qq * L 4 / B f 0.00186* 9.0* 3.304/ 461.005= 4.308mm f / L 4.308/3300.= 1/ 766.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算： 、X方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te *

33、 sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 1.92*106/(0.87* 88.* 335.) = 74.779N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 74.78) = -0.644當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te

34、) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 74.779/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 3.00*106/(0.87* 96.* 335.) = 107.107N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000

35、.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006第 15 頁(yè)(共 27 頁(yè))當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 107.11) = -0.117當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200*107.107/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.025mm，滿足規(guī)范要求！ 、左端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下

36、列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 95.* 785.) = 84.648N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 785./ 60000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 84.65) = -0.077當(dāng) 0.2 時(shí)，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+

37、0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 84.648/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309) = 0.019mm，滿足規(guī)范要求！（4 4）、裂縫寬度驗(yàn)算）、裂縫寬度驗(yàn)算 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 96.* 503.) = 157.372N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0

38、.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 503./ 60000.= 0.008第 16 頁(yè)(共 27 頁(yè))當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 157.37) = 0.271max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.271*157.372/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.050mm，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)

39、 ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 5.49*106/(0.87* 96.* 335.) = 196.328N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 335./ 60000.= 0.006當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 196.33) = 0.436max cr

40、*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.436*196.328/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.100mm，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計(jì)算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土規(guī)范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.43） sq 6.61*106/(0.87* 95.* 393.) = 203.557N/mm2 矩形截面，Ate0.5*

41、b*h0.5*1000*120.= 60000.mm2 te As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.24） te 393./ 60000.= 0.007當(dāng) te 0.01 時(shí)，取te 0.01第 17 頁(yè)(共 27 頁(yè)) 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 203.56) = 0.459max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土規(guī)范式 7.1.21）max 1.9*0.459*203.557/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.129mm，滿足規(guī)范要求！ 第 18 頁(yè)(共 27 頁(yè))七、 樓梯鋼筋計(jì)算

42、1、荷載和受力計(jì)算樓梯計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：計(jì)算公式如下：其中hh：樓梯梯板在不同受力段取不同的值,上圖所示取樓梯梯板折算高度在樓梯折板處取梯板厚度,在平臺(tái)處取平臺(tái)厚度,在樓板處取樓板厚度荷載計(jì)算參數(shù)（單位kn/m）： 裝修荷載Qz=1.0； 活載Q=2.0； 恒載分項(xiàng)系數(shù)1.2,1.35 活載分項(xiàng)系數(shù)1.,1.0.7 梯板負(fù)筋折減系數(shù)（ZJXS)=0.8各跑荷載及內(nèi)力計(jì)算及示意圖： 其中：Qb梯板均布荷載； Qbt梯板彎折段均布荷載； Q平臺(tái)均布荷載； Q樓面均布荷載； 單位(KN/m)；第1標(biāo)準(zhǔn)層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000； Qp=7.600 Qw=7.00014.9932001

43、1.73200第 19 頁(yè)(共 27 頁(yè))第1標(biāo)準(zhǔn)層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2標(biāo)準(zhǔn)層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第2標(biāo)準(zhǔn)層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000第3標(biāo)準(zhǔn)層第1跑 Qb=9.896 Qbt=7.00014.99320011.7320014.99320011.7320014.99320011.73200第 20 頁(yè)(共 27 頁(yè)) Qp=7.600 Qw=7.000第3標(biāo)準(zhǔn)層第2跑 Qb=9.896 Qbt=7.000 Qp=7.600 Qw=7.000配筋面積計(jì)算：配筋面積計(jì)算：樓梯板底筋A(yù)sbd(cm2)：按照兩端簡(jiǎn)支求出max,按照max配筋樓梯板負(fù)