1、截面設計本工程框架抗震等級為三級。根據延性框架設計準則，截面設計時，應按照“強柱弱梁”、“強剪弱彎”原則，對內力進行調整。框架梁框架梁正截面設計非抗震設計時，框架梁正截面受彎承載力為： (9-1-1)抗震設計時，框架梁正截面受彎承載力為： (9-1-2)因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調整系數后gRE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設計值。即 (9-1-3)比較39和表43中的梁端負彎矩，可知，各跨梁端負彎矩均由水平地震作用控制。故表39中彎矩設計值來源于表43，且為乘以后的值。進行正截面承載力計算時，支座截面按矩形截面計算；跨中截面按T形

2、截面計算。T形截面的翼緣計算寬度應按下列情況的最小值取用。AB跨及CD跨：=7.5/3=2.5m； ，故取=1.86m判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：一排鋼筋取=70040=660mm，兩排鋼筋取=70065=635mm,則=14.3×1860×130×（660130/2）=2057.36kN.m該值大于跨中截面彎矩設計值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。BC跨：=3.0/3=1.0m；=0.3+8.4-0.3=8.4m；;，故取=1m判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取=55040=510mm，則=14.3×1000×130×

3、（510130/2）=827.26kN.m該值大于跨中截面彎矩設計值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面。各層各跨框架梁縱筋配筋計算詳見表49及表50。表格49 各層各跨框架梁上部縱筋配筋計算層號AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4負彎矩M（kN·m）-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.60.1140.0970.1010.1010.0970.1140.1210.1020.1070.1070.1020.1210.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋As（）925.84803.52

4、839.35839.35803.52925.84實配鋼筋3C203C203C203C203負彎矩M（kN·m）-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84 續表49層號AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy30.1980.1710.1860.1860.1710.1980.2230.1890.2080.2080.1890.2230.8880.9060.8960.8960.9060.888配筋As（）1757.631486.61632.211632.211486.161757.63實配鋼筋4C254C254C2

5、54C252負彎矩M（kN·m）-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.600.2600.2580.2890.2890.2580.2620.3100.3040.350.350.3040.310.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋As（）2343.052298.12651.292651.292298.812343.05實配鋼筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201負彎矩M（kN·m）-610-491.9-557.04-557.04-491.69-6100.3530.2840.3

6、220.3220.2840.3530.4580.3430.4030.4030.3430.4580.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋As（）3460.982594.43053.5630530562594.543460.98實配鋼筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50 各層各跨框架梁下部縱筋配筋計算層號AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中4正彎矩M（kN·m）113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.270.0610.0230.1

7、050.070.070.0230.0610.1050.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.1110.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋As（mm2）493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06實配鋼筋3C203C183C203正彎矩M（kN·m）212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.440.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1360.1210.0820.1470.2

8、200.2200.0820.1210.1470.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋As（mm2）952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34實配鋼筋2C25+1C203C252C25+1C202正彎矩M（kN·m）297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.360.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1360.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.9270.9130.

9、9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋As（mm2）1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84實配鋼筋3C254C25+2C223C251正彎矩M（kN·m）455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51 續表501層號AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMCDzMCDyMCD中0.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1480.3120.2080.9120.7750.7750.2

10、080.3120.9120.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋As（mm2）2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36實配鋼筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1. 表中彎矩帶“*”者由豎向荷載控制，彎矩設計值均來源于表39。2. 表中彎矩不帶“*”者均由水平地震作用控制，彎矩設計值來源于表43，且為乘以gRE后的值。3. BC跨跨中彎矩較小，表中未列出。9.1.2 框架梁斜截面設計按照“強剪弱彎” 原則，考慮地震作用組合時的梁剪力設計值應按式（9-1-4

11、）計算，為簡化計算，近似按下式確定梁剪力設計值。 （9-1-4）也即將表45中的剪力組合值放大1.1倍，作為梁端剪力設計值。1）剪壓比驗算無地震作用組合時，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=183.62kN；BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= 29.99kN，根據式（9-1-5），有AB跨及CD跨：BC跨： 有地震作用組合時，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，=353.07×1.1 =388.38kN；BC跨各層梁的最大剪力在首層右端 ，=469.48×1.1=516.43kN，各梁跨高比均大于2.5，根據式（9-1-6），有AB跨及

12、CD跨：BC跨： 各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。2）箍筋計算為簡化計算，先根據“強剪弱彎”的要求，按加密區構造要求設置箍筋，計算其受剪承載能力，然后與最大剪力設計值進行比較，不足者再作調整。加密區箍筋取雙肢f,8100，各跨受剪承載能力計算如下：無地震作用組合時，根據(9-1-7)式即:AB跨及CD跨： BC跨： 有地震作用組合時，根據公式(9-1-8)AB跨及CD跨：gBC跨：即，除BC跨外，各跨各層梁箍筋均滿足要求。進一步分析計算可知，BC跨首層及二層需加大箍筋直徑，采用雙肢f,10100。其余各層仍采用雙肢,8100。AB跨及CD跨非加密區箍筋取雙肢,8200，BC跨全長加密。最小配箍率

13、根據公式(9-1-9)：滿足最小配箍率要求。9.2 框架柱按照“強柱弱梁”原則，考慮地震作用組合時的柱端彎矩設計值計算，實際就是將表46表49中的柱端彎矩設計值乘以放大系數1.1。9.2.1 軸壓比驗算考慮地震作用組合時，底層柱最大軸力為C柱，；混凝土強度：C30軸壓比 柱軸壓比滿足要求。9.2.2 正截面受彎承載力計算根據柱端內力組合值選取最不利內力設計值，并選取柱上端和下端內力設計值的較大值作為截面配筋的計算依據。選取內力時，應先求得柱的界限受壓軸力，以確定柱各截面的偏心受壓狀態。柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。混凝土強度：C30；鋼筋強度：HRB400，因此界限相對受壓區高

14、度根據公式(9-2-1)計算,即:則界限受壓軸力為：本工程中，柱截面控制內力均來自于有地震作用組合工況。因此，荷載組合效應需乘以承載力抗震調整系數。當截面軸力設計值g時，截面為大偏心受壓狀態；當截面軸力設計值g時，截面為小偏心受壓狀態。但無論哪種偏心受壓狀態，軸力相近，則彎矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受壓時，應選取彎矩較大、而軸力較小的內力組；小偏心受壓時，應選取軸力較大且彎矩也較大的內力組。此外，對不能明顯判斷的內力組，則應進行配筋量的比較。對于多層框架，頂層或頂部兩層柱常屬于大偏心受壓狀態，其配筋由計算確定；中間若干層也屬于大偏心受壓狀態，但配筋一般是構造配筋，底層或底部兩層柱在不同的

15、內力組合工況下，偏心受壓狀態可能不同，應分別計算其配筋量，并取最大值。1、大偏心受壓狀態對稱配筋的大偏心受壓柱，配筋按下式計算：當x2as 時， (9-2-1)當x2as 時， (9-2-2)2、小偏心受壓狀態對稱配筋的小偏心受壓柱，配筋按下式計算： (9-2-3) (9-2-4)各柱配筋計算詳見表51表54。表格51 A柱正截面控制內力及配筋計算層號4321內力彎矩M151.37277.02279.30811.90軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比0.0390.0850.1320.170g0.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.367

16、50.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）48754875487552001 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.582as44.492as69.472as95.052as偏心受壓狀態大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.060r

17、（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制內力及配筋計算層號4321內力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051108.54軸壓比m0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）487548754875520

18、0z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z 2=1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as48.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制內力及配筋計算層號4321內力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051

19、108.54軸壓比0.0460.0920.1260.1580.750.750.750.80（mm）666.88890.92834.31667.36ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei = e0 + ea 690.21914.25857.64690.69l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）4875487548755200z1 = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z2 =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0361.0271.0291.040（mm）（2as=80）24.22as4

20、8.52as66.32as88.52as偏心受壓狀態大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C224C254C25表格 54 D柱正截面控制內力及配筋計算層號4321內力彎矩M151.37277.02279.30811.90軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比0.0390.0850.1320.1700.750.750.750.8（mm）606.12513.15331.36750.90ea=max（20，h/30）（mm）23.3323.3323.3323.33ei

21、 = e0 + ea 629.45536.48354.69774.23l0=1.25H, 1.0H(首層)（mm）4875487548755200z = 0.5fcA/(gRE N)（1.0）1.01.01.01.0z =1.15 - 0.01 l0/h（1.0）1.01.01.01.01.0391.0461.0691.036（mm）（2as=80）20.52as44.42as69.42as95.02as偏心受壓狀態大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.060（mm2）980980980980初選鋼筋4C204C204C204C209.2.3 斜截面受剪承載力

22、計算按照“強剪弱彎”原則，考慮地震作用組合時的柱端剪力設計值計算，實際就是將表45表48中的柱端剪力設計值先按柱端彎矩設計值的調整系數1.1進行放大（滿足強柱弱梁），再乘以“強剪弱彎”的放大系數1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。1、剪壓比驗算二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。取=700-40=660mm，則柱截面尺寸滿足要求。2、箍筋配置抗震設計時，各柱最大軸壓比、配箍特征值、最小體積配筋率見表55。表格55 柱體積配箍率層 號4321A柱最大軸力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大軸壓

23、比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%B柱最大軸力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080.08最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%C柱最大軸力Nmax（kN）3075.592191.941343.13593最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085最小配箍特征值0.110.090.080

24、.08最小體積配箍率0.58%0.48%0.42%0.42%D柱最大軸力Nmax（kN）2393.191711.371086.71498.91最大軸壓比=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071最小配箍特征值0.090.080.080.08最小體積配箍率0.48%0.42%0.42%0.42%根據柱端加密區的箍筋配置要求，初步確定柱加密區箍筋取井字箍,8100，非加密區取,8200。則加密區實際體積配筋率為：對照表55，可知，除C柱首層外，上述箍筋配置均可滿足要求。實際配箍時為簡化類型，略作調整后，配置如下：各柱首層加密區箍筋取井字箍f,10100，非加密區取f,10200

25、，二層以上加密區箍筋取井字箍f,8100，非加密區取f,8200。各柱加密區范圍按構造要求：首層柱底端取基礎頂面至±0.000以上1260mm，柱頂端取850mm，其它各層柱柱端均取700mm。3、箍筋驗算按最大剪力設計值計算。二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比l=2.35，相應軸力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。柱剪力在整個層高范圍內是不變的，故驗算柱斜截面強度時應取非加密區的箍筋間距。=593.01kN|Vmax| =38

26、1.16kN（滿足要求）非抗震設計時，各柱剪力較小，不需計算，按上述構造配置即可滿足要求。10.4現澆板設計本工程采用梁板整體現澆結構，板厚130mm，混凝土采用C30，鋼筋采用HRB400級鋼筋，在設計中，按彈性理論計算，各板區格的彎距而進行配筋計算。10.4.1樓面板的內力及截面配筋計算 圖 1 現澆板區格布置圖(部分)1、設計參數 邊橫梁：300mm×700mm、中橫梁：300mm×600mm、縱梁300mm×800mm。鋼筋混凝土現澆板，厚130mm,混凝土采用C30( fc=14.3N/ ),級鋼筋fy=360N/表格57 樓面板荷載設計值區格g+q/2

27、q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14計算跨度內跨，邊跨A區格板周邊固支，查表可得方向跨中彎矩系數分別為0.04、0.0038，支座彎矩系數分別為-0.0829、-0.0570；周邊簡支時跨中彎矩系數為0.0965、0.0174。對邊區格板的簡支邊，取。表格58 按彈性理論計算的彎矩值ABCDEF34.233.853.84.28.47.753.857.75

28、7.757.750.3570.5420.7800.4970.4900.5414.937.293.788.246.227.881.592.552.272.591.932.73-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74-5.2000000-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面設計截面有效高度：一類環境類別板的最小混凝土保護層厚度15mm,假定選用,10鋼筋方向方向支座截面的。截面設計彎矩因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區格的彎矩減少 20%。截面配筋計算結果及配筋結果列于下表中。表格59 雙向板截面配筋截面m最小配筋面積配筋實際跨中A1100.8×4.93=3.9499.89260C81802791000.8×1.59=1.2735.89260C8180279B1100.8×7.29=5.83147.81260C81802791000.8×2.25=1.850.10260C8180279C1100.8×3.78=3.0276.49260C81802791000.8×2.27=1.8256.66260C8180279D1100.8×8.24=6.59167.25260C818027