1、溴化鋰吸收式制冷機的工作原理是:冷水在蒸發器內被來自冷凝器減壓節流后的低溫冷劑水冷卻，冷劑水自身吸收冷水熱量后 蒸發，成為冷劑蒸汽，進入吸收器內，被濃溶液吸收，濃溶液變成稀溶液。吸收器里的稀 溶液，由溶液泵送往熱交換器、熱回收器后溫度升高，最后進入再生器，在再生器中稀溶 液被加熱，成為最終濃溶液。濃溶液流經熱交換器，溫度被降低，進入吸收器，滴淋在冷 卻水管上，吸收來自蒸發器的冷劑蒸汽，成為稀溶液。另一方面，在再生器內，外部高溫 水加熱溴化鋰溶液后產生的水蒸汽，進入冷凝器被冷卻，經減壓節流，變成低溫冷劑水， 進入蒸發器，滴淋在冷水管上，冷卻進入蒸發器的冷水。該系統由兩組再生器、冷凝器、 蒸發器、

2、吸收器、熱交換器、溶液泵及熱回收器組成，并且依靠熱源水、冷水的串聯將這 兩組系統有機地結合在一起，通過對高溫側、低溫側溶液循環量和制冷量的最佳分配，實 現溫度、壓力、濃度等參數在兩個循環之間的優化配置，并且最大限度的利用熱源水的熱 量，使熱水溫度可降到66 C。以上循環如此反復進行，最終達到制取低溫冷水的目的。 溴化鋰吸收式制冷機以水為制冷劑，溴化鋰水溶液為吸收劑，制取0C以上的低溫水，多用于空調系統。溴化鋰的性質與食鹽相似，屬鹽類。它的沸點為 1265C，故在一般的高溫下對溴化鋰水溶 液加熱時，可以認為僅產生水蒸氣，整個系統中沒有精餾設備，因而系統更加簡單。溴化 鋰具有極強的吸水性，但溴化鋰

3、在水中的溶解度是隨溫度的降低而降低的，溶液的濃度不 宜超過66%，否則運行中，當溶液溫度降低時，將有溴化鋰結晶析出的危險性，破壞循環 的正常運行。溴化鋰水溶液的水蒸氣分壓，比同溫度下純水的飽和蒸汽壓小得多，故在相 同壓力下，溴化鋰水溶液具有吸收溫度比它低得多的水蒸氣的能力，這是溴化鋰吸收式制 冷機的機理之一。工作原理與循環溶液的蒸氣壓力是對平衡狀態而言的。如果蒸氣壓力為0.85k Pa的溴化鋰溶液與具有 1kPa壓力（7C）的水蒸氣接觸，蒸氣和液體不處于平衡狀態，此時溶液具有吸收水蒸氣的能力，直到水蒸氣的壓力降低到稍高于0.85kPa （例如：0.87kPa ）為止。濬液2ST：£

4、=0,5圖1吸收制冷的原理0.87kPa和0.85kPa之間的壓差用于克服連接管道中的流動阻力以及由于過程偏離平衡狀態而產生的壓差，如圖1所示。水在5C下蒸發時，就可能從較高溫度的被冷卻介質中 吸收氣化潛熱，使被冷卻介質冷卻。為了使水在低壓下不斷氣化，并使所產生的蒸氣不斷地被吸收，從而保證吸收過程的不斷 進行，供吸收用的溶液的濃度必須大于吸收終了的溶液的濃度。為此，除了必須不斷地供 給蒸發器純水外，還必須不斷地供給新的濃溶液，如圖1所示。顯然，這樣做是不經濟的。圖2單效溴化鋰吸收式制冷機系統圖 3雙筒溴化鋰吸收式制冷機的系統1-冷凝器；2-發生器；3-蒸發器；4-吸收器；5-熱交換器；6-U型

5、管;7-防晶管；8-抽氣裝置；9-蒸發器泵；10-吸收器泵；11-發生器泵；12-三通閥實際上采用對稀溶液加熱的方法，使之沸騰，從而獲得蒸餾水供不斷蒸發使用，如圖2所示。系統由發生器、冷凝器、蒸發器、節流閥、泵和溶液熱交換器等組成。稀溶液在加熱 以前用泵將壓力升高，使沸騰所產生的蒸氣能夠在常溫下冷凝。 例如，冷卻水溫度為35 C時，考慮到熱交換器中所允許的傳熱溫差， 冷凝有可能在40 C左右發生，因此發生器內的壓力必須是7.37kPa或更高一些（考慮到管道阻力等因素）。發生器和冷凝器（高壓側）與蒸發器和吸收器（低壓側）之間的壓差通過安裝在相應管道 上的膨脹閥或其它節流機構來保持。在溴化鋰吸收式

6、制冷機中，這一壓差相當小，一般只 有6.58kPa，因而采用U型管、節流短管或節流小孔即可。離開發生器的濃溶液的溫度較高，而離開吸收器的稀溶液的溫度卻相當低。濃溶液在未被 冷卻到與吸收器壓力相對應的溫度前不可能吸收水蒸氣，而稀溶液又必須加熱到和發生器 壓力相對應的飽和溫度才開始沸騰，因此通過一臺溶液熱交換器，使濃溶液和稀溶液在各 自進入吸收器和發生器之前彼此進行熱量交換，使稀溶液溫度升高，濃溶液溫度下降。由于水蒸氣的比容非常大，為避免流動時產生過大的壓降，需要很粗的管道，為避免這一 點，往往將冷凝器和發生器做在一個容器內，將吸收器和蒸發器做在另一個容器內，如圖3所示。也可以將這四個主要設備置于

7、一個殼體內，高壓側和低壓側之間用隔板隔開，如圖4所示。圖4單筒溴化鋰吸收式制冷機的系統1 冷凝器；2 發生器；3 蒸發器；4 吸收器;5 熱交換器；6、7、8 泵；9 U型管綜上所述，溴化鋰吸收式制冷機的工作過程可分為兩個部分:(1)發生器中產生的冷劑蒸氣在冷凝器中冷凝成冷劑水，經U形管進入蒸發器，在低壓下蒸發，產生制冷效應。這些過程與蒸氣壓縮式制冷循環在冷凝器、節流閥和蒸發器中所產 生的過程完全相同；(2) 發生器中流出的濃溶液降壓后進入吸收器，吸收由蒸發器產生的冷劑蒸氣，形成稀溶 液，用泵將稀溶液輸送至發生器，重新加熱，形成濃溶液。這些過程的作用相當于蒸氣壓 縮式制冷循環中壓縮機所起的作用

8、。工作過程在方-£圖上的表示 溴化鋰吸收式制冷機的理想工作過程可以用 H-e圖表示，見圖5。理想過程是指工質在流 動過程中沒有任何阻力損失，各設備與周圍空氣不發生熱量交換，發生終了和吸收終了的 溶液均達到平衡狀態。E魚 00圖5溴化鋰吸收式制冷機工作過程在圖上的表示（1）發生過程點2表示吸收器的飽和稀溶液狀態，其濃度為 4,壓力為A，溫度為2，經過發生器泵,壓力升高到，然后送往溶液熱交換器，在等壓條件下溫度由升高至上7,濃度不變，再 進入發生器，被發生器傳熱管內的工作蒸氣加熱，溫度由升高到Pk壓力下的飽和溫度$5 并開始在等壓下沸騰，溶液中的水分不斷蒸發，濃度逐漸增大，溫度也逐漸升高

9、，發生過 程終了時溶液的濃度達到 厲，溫度達到f斗，用點4表示。2-7表示稀溶液在溶液熱交換器中的升溫過程，7-5-4 表示稀溶液在發生器中的加熱和發生過程，所產生的水蒸氣狀態用 開始發生時的狀態（點4'）和發生終了時的狀態（點3'）的平均狀態點3'表示，由于產 生的是純水蒸氣，故狀態位于£ = °的縱坐標軸上。（2）冷凝過程由發生器產生的水蒸氣（點3'）進入冷凝器后，在壓力 戸丘不變的情況下被冷凝器管內流動的冷卻水冷卻，首先變為飽和蒸氣，繼而被冷凝成飽和液體（點3），3' - 3表示冷劑蒸氣在冷凝器中冷卻及冷凝的過程。（3）節流過程

10、壓力為Pk的飽和冷劑水（點3）經過節流裝置（如U形管），壓力降為肌（肌=Ph ）后 進入蒸發器。節流前后因冷劑水的焓值和濃度均不發生變化，故節流后的狀態點（圖中未 標出）與點3重合。但由于壓力的降低，部分冷劑水氣化成冷劑蒸氣（點 1'），尚未氣化的大部分冷劑水溫度降低到與蒸發壓力 肌相對應的飽和溫度® （點1），并積存在蒸發 器水盤中，因此節流前的點3表示冷凝壓力戸昭下的飽和水狀態，而節流后的點 3表示壓力為的飽和蒸氣（點）和飽和液體（點 1 ）相混合的濕蒸氣狀態。（4）蒸發過程積存在蒸發器水盤中的冷劑水（點1 ）通過蒸發器泵均勻地噴淋在蒸發器管簇的外表面, 吸收管內冷媒水的

11、熱量而蒸發，使冷劑水的等壓、等溫條件下由點1變為1'，1-1'表示 冷劑水在蒸發器中的氣化過程。（5）吸收過程濃度為溫度為'斗、壓力為PR的溶液，在自身的壓力與壓差作用下由發生器流至溶液熱交換器，將部分熱量傳給稀溶液，溫度降到如（點8），4-8表示濃溶液在溶液熱交換器中的放熱過程。狀態點8的濃溶液進入吸收器,與吸收器中的部分稀溶液（點 2）混合,，然后由吸收器泵均勻噴淋在吸收器管簇的形成濃度為©、溫度為的中間溶液（點9'）外表面。中間溶液進入吸收器后，由于壓力的突然降低，故首先閃發出一部分水蒸氣，濃 度增大，用點9表示。由于吸收器管簇內流動的冷卻水不斷

12、地帶走吸收過程中放出的吸收熱，因此中間溶液便具有不斷地吸收來自蒸發器的水蒸氣的能力，使溶液的濃度降至4,溫度由®降至（點2）。8-9'和2 9'表示混合過程，9-2表示吸收器中的吸收過程。假定送往發生器的稀溶液的流量為 荷煬濃度為右產生彳除炮的冷劑水蒸氣，剩下 的流量為、濃度為貉勺濃溶液出發生器。根據發生器中的質量平衡關系得到 下式塵=口 口 =令g圖，貝U © 14（1） a稱為循環倍率。它表示在發生器中每產生 1kg水蒸氣所需要的溴化鋰稀溶液的循環量。（£r久）稱為放氣范圍。上面所分析的過程是對理想情況而言的。實際上，由于流動阻力的存在，水蒸氣

13、經過擋水 板時壓力下降，因此在發生器中，發生壓力 P萇應大于冷凝壓力去出，在加熱溫度不變的情 況下將引起溶液濃度的降低。另外，由于溶液液柱的影響，底部的溶液在較高壓力下發生， 同時又由于溶液與加熱管表面的接觸面積和接觸時間的有限性，使發生終了濃溶液的濃度 仔低于理想情況下的濃度.，（右；）稱為發生不足；在吸收器中，吸收器壓力應小于蒸 發壓力，在冷卻水溫度不變的情況下，它將引起稀溶液濃度的增大。由于吸收劑與被吸收 的蒸氣相互接觸的時間很短，接觸面積有限，加上系統內空氣等不凝性氣體存在，均降低 溶液的吸收效果，吸收終了的稀溶液濃度比理想情況下的4高，（£：-£）稱為吸收不足。

14、發生不足和吸收不足均會引起工作過程中參數的變化，使放氣范圍減少，從而影響循環的 經濟性。溴化鋰吸收式制冷機的熱力及傳熱計算溴化鋰吸收式制冷機的計算應包括熱力計算、傳熱計算、結構設計計算及強度校核計算等, 此處僅對熱力計算和傳熱計算的方法與步驟加以說明。熱力計算 溴化鋰吸收式制冷機的熱力計算是根據用戶對制冷量和冷媒水溫的要求，以及用戶所能提 供的加熱熱源和冷卻介質的條件，合理地選擇某些設計參數(傳熱溫差、放氣范圍等)， 然后對循環加以計算，為傳熱計算等提供計算和設計依據。(1)已知參數 制冷量G它是根據生產工藝或空調要求，同時考慮到冷損、制造條件以及運轉的經濟性 等因素而提出。 冷媒水出口溫度&

15、#163;孟它是根據生產工藝或空調要求提出的。由于£孟與蒸發溫度&有關。若fo下降，機組的制冷及熱力系數均下降，因此在滿足生產工藝或空調要求的基礎上，應盡可能地提高蒸發溫度。對于溴化鋰吸收式制冷機，因為用水作制冷劑，故一般©大于5C。 冷卻水進口溫度f叔根據當地的自然條件決定。應當指出，盡管降低叔能使冷凝壓力下降,吸收效果增強，但考慮到溴化鋰結晶這一特殊問題，并不是f較愈低愈好，而是有一定的合理范圍。機組在冬季運行時尤應防止冷卻水溫度過低這一問題。 加熱熱源溫度考慮到廢熱的利用、結晶和腐蝕等問題，采用0.10.25M pa的飽和蒸氣 或75 C以上的熱水作為熱源較為

16、合理。如能提供更高的蒸氣壓力，則熱效率可獲得進一步的提咼。(2) 設計參數的選定 吸收器出口冷卻水溫度和冷凝器的口冷卻水溫度匚2由于吸收式制冷機采用熱能作為 補償手段，所以冷卻水帶走的熱量遠大于蒸氣壓縮式制冷機。為了節省冷卻水的消耗量， 往往使冷卻水串聯地流過吸收器和冷凝器。考慮到吸收器內的吸收效果和冷凝器允許有較 高的冷凝壓力這些因素，通常讓冷卻水先經過吸收器，再進入冷凝器。冷卻水的總溫升一 般取79 C，視冷卻水的進水溫度而定。考慮到吸收器的熱負荷 &較冷凝器的熱負荷G 大，通過吸收器的溫升 山1較通過冷凝器的溫升山W2高。冷卻水的總溫升為 也G =山說+ %。如果水源充足或加溫度

17、太低，則可采用冷卻水并聯流過吸收器和冷凝器 的方式，這時冷凝器內冷卻水的溫升可以高一些。當采取串聯方式時，G二如+&就+加訛二為+位可 匸 冷凝溫度4及冷凝壓力Pk冷凝溫度一般比冷卻水出口溫度高 25 C,即人力匸（4） 根據4查水蒸氣表求得Pk ,即戸k = 了 ） 蒸發溫度心及蒸發壓力肌蒸發溫度一般比冷媒水出水溫度低 24 C。如果要求較低，則 溫差取較小值，反之，取較大值，即 島=Aq +(?4)匸(5)蒸發壓力肌根據®求得，即pU 吸收器內稀溶液的最低溫度（2吸收器內稀溶液的出口溫度一般比冷卻水出口溫度高35 C,取較小值對吸收效果有利，但傳熱溫差的減小將導致所需傳熱

18、面積的增大，反之亦然。S =4 +短列1 + (?-5)(6) 吸收器壓力戸、吸收器壓力因蒸氣流經擋水板時的阻力損失而低于蒸發壓力。壓降的大小與擋水板的結構和氣流速度有關，一般取，即久=珂©0（7） 稀溶液濃度©根據Pb和勺，由溴化鋰溶液的必£圖確定，即 7(化尼)(8) 濃溶液濃度徐為了保證循環的經濟性和安全可行性，希望循環的放氣范圍 （徐-4）在0.030.06 之間，因而 徐=行+(0 30-06) (9) 發生器內溶液的最高溫度 耳發生器出口濃溶液的溫度 耳可根據的關系在溴化鋰溶液的必一£圖中確定。盡管發生出來的冷劑蒸氣流經擋水板時有阻力存 在，

19、但由于 嘰與Fk相比其數值很小，可以忽略不計，因此假定 PZr時影響甚微。一般希望耳比加熱溫度fh低1040 °C，如果超出這一范圍，則有關參數應作相應的調整。fh較高時，溫差取較大值。 溶液熱交換器出口溫度 切與濃溶液出口溫度&由熱交換器冷端的溫差確定，如果溫差較小，熱效率雖較高，要求的傳熱面積仍會較大。為防止濃溶液的結晶，鮎應比濃度所 對應的結晶溫度高10 C以上，因此冷端溫差取1525 C,即h “7 + (1 25) 9(11)如果忽略溶液與環境介質的熱交換，稀溶液的出口溫度®可根據溶液交換的熱平衡式確定, 即*?血（妬血2）=（*?血-名nd ）（4 -閏

20、）(31紙二(爲-血)+爲kJfkg0 (12)再由必和在h-E圖上確定®，式中拆=6）。 吸收器噴淋溶液狀態為強化吸收器的吸收過程，吸收器通常采用噴淋形式。由于進入吸 收器的濃溶液量較少，為保證一定的噴淋密度，往往加上一定數量稀溶液，形成中間溶液 后噴淋，雖然濃度有所降低，但因噴淋量的增加而使吸收效果增強。假定在（張的濃溶液中再加入 鑫蛔的稀溶液，形成狀態為9'的中間溶液，如 圖6所示，根據熱平衡方程式3誠-%id=（0血-坍皿）卻+務1禺"1 +生0nwl 丿a +/-1kJ/kg(13)f稱為吸收器稀溶液再循環倍率。它的意義是吸收1kg冷劑水蒸氣需補充稀溶液的

21、公斤數。一般/ = 20-50，有時用濃溶液直接噴淋，即/=0。同樣，可由混合溶液的物量平衡式 求出中間溶液的濃度。即+/-1(14)再由應P和&通過必-E圖確定混合后溶液的溫度。（3）設備熱負荷計算設備的熱負荷根據設備的熱平衡式求出。-b% 1 杓)=Gnid G 1 1)(爲-應 JkW (20) 制冷機中的冷劑水的流量冷劑水流量今mw由已知的制冷量G和蒸發器中的單位熱負 荷的確定。由圖7可知 發生器熱負荷Sit由圖8可知Qg =血一務皿#4 +磅Ld練一 q曲認+必廠臼松）kW（仃） 冷凝器熱負荷2k由圖9可知a =驗他-熱）kw（佝 吸收器熱負荷2由圖10可知21 = g血-0

22、訕給+-張 %。嚴-1廳 + 溝-砸!) (19) 溶液熱交換熱負荷C戡由圖11可知Gat Fmf (褊 1 內2)=(今mf Fmd)(溝4 -8)(4) 裝置的熱平衡式、熱力系數及熱力完善度若忽略泵消耗功率帶給系統的熱量以及系統與周圍環境交換的熱量，整個裝置的熱平衡式 應為G+ 2 = 2+2 kW(2i)熱力系數用£表示，它反映消耗單位蒸氣加熱量所獲得的制冷量， 用于評價裝置的經濟性, 按定義單效溴化鋰吸收式制冷機的£ 一般為0.650.75 ，雙效溴化鋰吸收式制冷機的£通常在1.0以上。熱力完善度是熱力系數與同熱源溫度下最高熱力系數的比值。假設熱源溫度為4

23、,環境溫度為®，冷源溫度為®，則最高熱力系數為71爲丿(23)熱力完善度可表示為SnuK (24)它反映制冷循環的不可逆程度。(5) 加熱蒸氣的消耗量和各類泵的流量計算加熱蒸氣的消耗量9-(25)kg/s式中A考慮熱損失的附加系數，A=1.051.10加熱蒸氣焓值，kJ/kg ；加熱蒸氣凝結水焓值，kJ/kg。 吸收器泵的流量0%X3600m/h(26)吸收器噴淋溶液量,kg/s ；噴淋溶液密度，kg/l，由圖查取。 發生器泵的流量馮=m?/h(27)稀溶液密度，kg/l ，由圖查取。冷媒水泵的流量仏占皿° 卅"（28）冷媒水的比熱容，Cp =41*6呂

24、kJffkg K）；冷媒水的進口溫度，c； 冷媒水的出口溫度，C。 冷卻水泵的流量爲如果冷卻水是串聯地流過吸收器和冷凝器，它的流量應從兩方面確 定。對于吸收器務 =f 7X 3600(29)簡化的溴化鋰吸收式制冷，機的傳熱計算公式如下,對于冷凝器=7 r X 36000 10嘰-曲(30)計算結果應為咚二，如果兩者相差較大，說明以前假定的冷卻水總溫升的分配不當, 需重新假定，至兩者相等為止。 蒸發器泵的流量務。由于蒸發器內壓力很低，冷劑水靜壓力對蒸發沸騰過程的影響較大， 所以蒸發器做成噴淋式。為了保證一定的噴淋密度，使冷劑水均勻地潤濕發器管簇的外表 面，蒸發器泵的噴淋量要大于蒸發器的蒸發量，

25、兩者之比稱為蒸發器冷劑水的再循環倍率, 用a表示，a=1020。蒸發泵的流量為臥二微心°° "亠山)傳熱計算(1) 傳熱計算公式(32)傳熱面積,傳熱量，w;(33)熱交換器中的最大溫差，即熱流體進口和冷流體進口溫度之差，C；a,b-常數，它與熱交換器內流體流動的方式有關，具體數據見表1;流體a在換熱過程中溫度變化，°C； 流體b在換熱過程中的溫度變化，C。采用公式(32)時，要求&*%。表1各種流動狀態下的?上值流動方式b應用范圍逆流0.350.650.650.d50.435Q&兩流體均作交滅流動0 50.65種流體作交叉流動如果有一種

26、流體的換熱過程中發生集態改變，例如冷凝器中的冷凝過程，由于此時該流體的溫度沒有變化,故 加=0,公式(32)可簡化為尬2(2) 各種換熱設備傳熱面積的計算 發生器的傳熱面積竹進入發生器的稀溶液處于過冷狀態（點 7），必須加熱至飽和狀態（點5）才開始沸騰，由于溫度從®上升到（5所需熱量與沸騰過程中所需熱量相比很小, 因此在傳熱計算時均按飽和溫度$5計算。此外，如果加熱介質為過熱蒸氣，其過熱區放出 的熱量遠小于潛熱，計算時也按飽和溫度計算。由于加熱蒸氣的換熱過程中發生相變，故 弘=0，相應的發生器傳熱面積為(34)' 瓦(4 -沁*)耳(4 -0 6504 -S )式中竹-發生器

27、傳熱系數，Wf（niK）。冷凝器的傳熱面積 血進入冷凝器的冷劑水蒸氣為過熱蒸氣， 因為它冷卻到飽和蒸氣時放出的熱量遠小于冷凝過程放出的熱量，故計算時仍按飽和冷凝溫度S進行計算。由于冷劑水蒸氣在換熱過程中發生相變，故瓦bk - gJ-o 瑚皿-g)3 m(35)冷凝器傳熱系數,K)。 吸收器的傳熱面積 K如果吸收器中的冷卻水作混合流動而噴淋液不作混合流動，則2 m吸收器傳熱系數，叫陽衛）。 蒸發器的傳熱面積坨蒸發過程中冷劑水發生相變，加d = O，則3 m(37)蒸發器傳熱系數,Wf(m2 K)。式中溶液熱交換傳熱系數，K）。 溶液熱交換器的傳熱面積由于稀溶液流量大，故水當量大，加應為稀溶液在熱

28、交換 器中的溫度變化。兩種溶液在換熱過程中的流動方式常采用逆流形式，則Q&(38)©04 耳）一 03仏一叨一 0 65山-fj（3）傳熱系數在以上各設備的傳熱面積計算公式中，除傳熱數外，其余各參數均已在熱力計算中確定。因此傳熱計算的實質問題是怎樣確定傳熱系數K的問題。由于影響K值的因素很多，因此在設計計算時常根據同類型機器的試驗數據作為選取 K值的依據。表2列出了一些國內外產品的傳熱系數，供設計時參考。表2傳熱系數疋機型冷凝器蒸發器11吸收器-發生器1容液熱交換器(kcalZ(n?hC)XZ.50（單效中園）3326 (2000)232由(3000)S14 (700)11鈔

29、(1000)5 監(500)日立 HAU-100（單效日本）5234 (4500)2731 C3400)1163 (100Q)1仔23 (1400)(400)三洋（車效日本）4652 (4000)1745 (1500)1070 (930)1W3 (1000)2XZ-1504070 (3500)2559 C2200)1105 (950)高壓1047(900)（戒效中國）低壓9S1(頌)川崎2675-30341163-139高壓2326(釦高壓349455(300-400)徳效，a本）(50006000)(23002500)(10001200)低壓1皿(10005低壓291349(250300)由

30、表2可見，各設備傳熱系數相差很大。實際上，熱流密度、流速、噴淋密度、材質、管 排布置方式、水質、不凝性氣體量及污垢等因素均會影響傳熱系數的數值。目前，國內外 對溴化鋰吸收式制冷機組采取了一些改進措施，如對傳熱管進行適當的處理、提高水速、 改進噴嘴結構等，使傳熱系數有較大的提高。設計過程中務必選綜合考慮各種因素，再確 定K值。單效溴化鋰吸收式制冷機熱力計算和傳熱計算舉例（1）熱力計算已知條件:1) 制冷量 Cd =1744.5kW(150xlO* kcal/h) 2）冷媒水進口溫度© =lc 3 ）冷媒水進口溫度4 "c4 ）冷卻水進口溫度G =艾C5）加熱工作蒸氣壓力 血=

31、0表），相對于蒸氣溫度仏=11NC 設計參數的選定1 ）吸收器出口冷卻水溫度 S和冷凝器出口冷卻水溫度2為了節省冷卻水的消耗量，采 用串聯方式。假定冷卻水總的溫升也=8 C,取如1 C,如2 C,則=如十山胃 i = (?2 +44) = 36.4r+ 山皿= (36 4 + 3 6) = 40r2 ）冷凝溫度fk及冷凝壓力Pk取山=5 C，則+加=(40 + 5) = 45 U= 9 6x10" MPa 3）蒸發溫度®及蒸發壓力肌取，則心=® -& = ©-2)= 3 r=7.57x10 MPa 4）吸收器內稀溶液的最低溫度取山二艮6C，則耳=

32、/i+A/ = (36.4 + 3.6) = 40 TC 5）吸收器壓力仇假定3廠1,33x0，MP戰，則p,=Po-o =(7.57x10" -1.33x10-) MPa = 7.44x10-* MPa6）稀溶液濃度由久和勺查1 加得久= 291 7）濃溶液濃度 徐取now，則Ft =+ 0.044 = 0.591 + 0.044 = 0.6358）發生器內濃溶液的最高溫度耳由徐和久查k-E圖得f* = 99-* C9）濃溶液出熱交換器時的溫度陽取冷端溫差加=1亍C，則/g =為 + Af = (4 0 + 15) = 55 C10 ）濃溶液出熱交換器時的焓由11 ）稀溶液出熱交換

33、器的溫度（丁由式（1）和式（12）求得0.635“它a = 14.430.635-0.591M.43 (1443-1)(3眇02-3W) + 2乃 口= 351.44 kill電再根據®和在必一£圖上查得勾=了9-7 C12 ）噴淋溶液的焓值和濃度分別由式（13）和式（14）求得，計算時取柘 P(14.43 -1) X307.73 + 30 x275.74'14.43 + 30-1I ,_ 30 X 0.59 + (14 43- l)x 0.635 _ d =- .:= 285.62 kJ/kg14.43 + 30-1由婦和。查詢一點圖，得£尸"

34、C 根據以上數據，確定各點的參數，其數值列于表 3中，考慮到壓力的數量級，表中壓力單位為kPa。表3循環各點的參數值答稱點號溫度TC濃®壓力 (kPa)焙值CkJ/kg)蒸發器出口處冷刑蒸氣r3.00.7572924.43吸收器出口處稀溶液240.00.591174斗275.74冷凝器出口處冷劑水345.0Q.dOO(506.92冷凝器出口處水蒸氣rMSQ.dOO30Q5.72發生器出口處濃沼液4gg.s0 635%D0339 OS發生器進口處飽和稀溶液5E9.70 5919.600370.95吸收器進口處飽和濃溶液-643.50 6350.744295.75ft交換器出口處稀溶液&

35、quot;173 70,591351 44熱奩換器出口處濟S液bS55.00.635307.73吸收器噴淋潛薇C45.0o.eoo285.62 設備熱負荷計算1) 冷劑水流量9"由式(15)和式(16)得= (2924 48-606.92) = 2317 6 kJilcg i黑皿皿2) 發生器熱負荷2由式(17)得= 0.753x(14.43-1)x339.08+309552-14.43x351.44= 2447 1 kW 3)冷凝器熱負荷Gk由式(18)可知 2 = 0 753x(739 4-144 96) =1874 1 kW 4)吸收器熱負荷2由式(19)得知Qb = (1753 x(14.43-1)x307.73+ 292448-1443x27 亍 74= 231S kWQ空=0.753x14 43x(351 44-275.74) = 822.5 IcW 裝置的熱平衡、熱力系數及熱力完善度1) 熱平衡吸收熱量：Q產 Q/Q廠(24