1、現澆鋼筋混凝土樓板配筋設計計算書LB-1矩形板計算工程地址：南京市浦口區綠之苑小區工程項目：現澆鋼筋混凝土樓板隔層工期：二十天結構設計：錢工項目經理：劉工工程監理：盛工施工單位：南京石峰鋼筋混凝土隔層工程部一、構件編號：現澆鋼筋混凝土板LB-1二、示意圖1三、依據規范建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝丄結構設計規范GB50010-2010四、計算信息1. 幾何參數計算跨度：Lx = 2700 mm; Ly 二 4800 mm板厚：h = 120 mm2. 材料信息Ec=2. SOXIO/W混凝土等級：C25 fc=ll. 9N/mm: ft=l. 27N/mm: ftk=l. 78N

2、/mm: 鋼筋種類：HRB400 fy = 360 N/mm= Es = 2. OX 10s N/mm: 最小配筋率：P = 0. 200%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離：as二25mm保護層厚度：c = 15mm3. 荷載信息（均布荷載）永久荷載分項系數：Yc二1.200可變荷載分項系數：丫。二1.400準永久值系數：4»q = 1.000永久荷載標準值：q gk二8OOOkN/Y可變荷載標準值：qqk二3. 500kN/m=4. 計算方法:塑性板5. 邊界條件（上端/下端/左端/右端）：固左/固泄/固左/固泄6. 設計參數結構重要性系數：Yo二100塑性板B二1.800五、計算參數

3、：1計算板的跨度:Lo = 2700 mm2計算板的有效高度:ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋計算(lx/ly=2700/4800=0. 563<2. 000所以按雙向板計算):1. X向底板鋼筋1) 確定X向板底彎矩Mx = © ( ( Y G* q gk+ Y Q* q qk) *Lo:)=0. 0311*(1. 200*8. 000+1. 400*3. 500)*2. f=3.289 kN*m2) 確定計算系數a s 二 丫 o*Mx/(« l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 289X107(1. 00*11. 9*1000*95*

4、95)=0. 0313) 計算相對受壓區高度4 二 l-sqrt(l-2*a s)二 1-sqrt (1-2*0. 031)二 0. 0314) 計算受拉鋼筋面積As = a l*fc*b*ho* K /fy = 1. 000*11. 9*1000*95*0. 031/360=98mm"5) 驗算最小配筋率P = As/ (b*h) = 98/(1000*120) = 0.081%P <Pmin = 0. 200%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As = P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240 mm: 采取方案8200,實配而積251 mm：2.

5、Y向底板鋼筋1) 確泄Y向板底彎矩My = a Mx=0.3164*3. 289=1.041 kN*m2) 確定計算系數a s 二 丫 o*My/(« l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 041X107 (1. 00*11. 9*1000*95*95)二 0.0103) 計算相對受壓區髙度g 二 1-sqrt(1-2*a s) = 1-sqrt (1-2*0. 010) = 0. 0104) 計算受拉鋼筋而積As = a l*fc*b*ho* 4/fy = 1. 000*11. 9*1000*95*0. 010/360 =31mm"5) 驗算最小配筋率P = As

6、/ (b*h) = 31/(1000*120) = 0.025%P < P min二0. 200%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As = P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240 mm2 采取方案8200,實配而積251 mm=3. X向支座左邊鋼筋1) 確泄左邊支座彎矩M°x = B Mx=1.8*3. 289=5.920 kN*m2) 確定計算系數O s = Yo*M°x/(a l*fc*b*ho*ho)二 1. 00*5. 920X107(1. 00*11. 9*1000*95*95)=0. 0553) 計算相對受壓區高度4 = 1

7、-sqrt (l-2*ci s) = 1-sqrt (1-2*0. 055) = 0. 0574) 計算受拉鋼筋而積As = a l*fc*b*ho* 4/fy = 1. 000*11. 9*1000*95*0. 057/360=178mm"5) 驗算最小配筋率P 二 As/(b*h) = 178/(1000*120)二 0.148%P <Pmin = 0. 200%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As = P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240mm2采取方案8200,實配而積251 mm:4. X向支座右邊鋼筋1) 確泄右邊支座彎矩M°

8、x 二 B Mx=1.8*3. 289=5.920 kN*m2) 確定計算系數a s 二 丫 o*>fx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*5. 920X107(1. 00*11. 9*1000*95*95)=0. 0553) 計算相對受壓區高度g 二 1-sqrt (l-2*a s) = 1-sqrt (1-2*0. 055) = 0. 0574) 計算受拉鋼筋面積As = a l*fc*b*ho* I /fy = 1. 000*11. 9*1000*95*0. 057/360=178mm：5) 驗算最小配筋率P = As/(b*h) = 178/(1000*120)

9、= 0.148%P <Pmin = 0. 200%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As = P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240采取方案8200,實配而積251 mm:5. Y向上邊支座鋼筋1) 確泄上邊支座彎矩M°y 二 3 My=1.8*1.041二 1.873 kN*m2) 確定計算系數a s = Y o*M°y/ (a l*fc*b*ho*ho)二 1. 00*1. 873X107(1. 00*11. 9*1000*95*95)二 0.0173) 計算相對受壓區高度4 二 l-sqrt(l-2*a s)二 1-sqrt (1-2

10、*0. 017)二 0.0184) 計算受拉鋼筋面積As = a l*fc*b*ho* 4/fy = 1. 000*11.9*1000*95*0. 018/360=55mm"5) 驗算最小配筋率P = As/ (b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%P < P min = 0. 200%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As 二 P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240 mm:采取方案8200,實配而積251 mm:6. Y向下邊支座鋼筋1) 確泄下邊支座彎矩M°y = B My=1.8*1.041=1.873 kN*m2

11、) 確定計算系數« s = Y 0*>fy/(a l*fc*b*ho*ho)二 1. 00*1. 873X107(1. 00*11. 9*1000*95*95)=0.0173) 計算相對受壓區高度4 = 1-sqrt(1-2*a s) = 1-sqrt (1-2*0. 017) = 0. 0184) 計算受拉鋼筋而積As = a l*fc*b*ho* 4/fy = 1. 000*11. 9*1000*95*0. 018/360=55mm"5) 驗算最小配筋率P = As/ (b*h) = 55/(1000*120) = 0.046%P < P min二0. 20

12、0%不滿足最小配筋要求所以取而積為 As 二 P min*b*h = 0. 200%*1000*120 = 240 mm:采取方案8200,實配而積251 mm:七、跨中撓度計算：Mk按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值1. 計算荷載效應Mk = Mgk + Mqk=0. 0311*(8. 000+3. 500)*2. 7s = 2. 609 kN*mMq = Mgk+ 巾 q*Mqk=0.0311*(8. 000+1. 0*3. 500)*2. f = 2.609 kN*m2. 計算受彎構件的短期剛度Bs1) 計算按荷載荷載效應的兩種組合作用下，構件縱向受拉

13、鋼筋應力 O sk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混規(二 2. 609X107(0. 87*95*251)二 125. 741 N/mmO sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(二 2.609X107(0. 87*95*251) = 125. 741 N/mm2) 計算按有效受拉混凝土截面而積il算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積：Ate = 0. 5*b*h = 0. 5*1000*120= 60000mm:P te = As/Ate混規(二 251/60000 = 0.418%3) 汁算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數 k = 1. 1-0. 65*ftk/ ( P

14、 te* o sk) 混規(=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 418%*125. 741) = -1. 100因為巾不能小于最小值0.2,所以取4>k = 0. 23 q 二 1 1-0. 65*ftk/ ( P te* o sq) 混規(=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 418%*125. 741) = -1. 100因為巾不能小于最小值0. 2,所以取Wq二0. 24) 計算鋼筋彈性模量與混凝上模量的比值«EaE = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10* = 7. 1435) 計算受壓翼緣面積與腹板有效而積的比值Yf矩形截而，丫仁06) 計算

15、縱向受拉鋼筋配筋率PP = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = 0. 264%7) 計算受彎構件的短期剛度BsBsk = Es*As*ho2/l. 15 k+0. 2+6* a E* P /(1+ 35yF)(混規(=2. 0X105*251*957l. 15*-1. 100+0. 2+6*7. 143*0. 264%/(1+3. 5*0. 0) =8.340X10 kN*m:Bsq = Es*As*ho7l. 15 q+0. 2+6* a E* P /(1+ 35丫£)(混規(=2. 0X105*251*953/l. 15*-1.100+0. 2+6*7.143*

16、0. 264%/(1+3. 5*0. 0) =8.340X10- kN*m:3. 計算受彎構件的長期剛度B1) 確泄考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數0當P0時，0=2.0混規(2) 計算受彎構件的長期剛度BBk = Mk/(Mq*(0-l)+Mk)*Bs (混規(=2. 609/(2. 609*(2. 0-1)+2. 609)*8. 340X10：=4. 170X10: kN*m2Bq 二 Bsq/ 0 (混規(二 8. 340X1072.0=4. 170X10： kN*m:B = min(Bk, Bq)=min(416. 999,416. 999)=416. 9994. 計算受彎構

17、件撓度f込=(q+qqx) *Lo7 (384*B)=(8 000+3. 500)*2. 77(384*4. 170 X 1(f)=(8. 000+3. 500)*2. 77(384*4.170 X 10s)=3. 817mm5. 驗算撓度撓度限值 fo二Lo/200二2700/200二13. 500mmfmax=3. 817mmfo=13. 500mm,滿足規范要求！八、裂縫寬度驗算：1跨中X方向裂縫1) 計算荷載效應Mx =匚(q gk+ 巾 q qk) *Lo：=0. 0311*(8. 000+1. 00*3. 500)*2. 7s=2.609 kN*m2) 帶肋鋼筋，所以取值v：=l.

18、 03) 因為C < 20,所以取C = 204) 計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力O sq=Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(=2.609X107(0. 87*95*251)=125. 741N/mm5) 計算按有效受拉混凝上截面而積訃算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積，Ate=0. 5*b*h=0. 5*1000*120=60000 mm:P te=As/Ate 混規(=251/60000 = 0.0042因為 P te=0. 0042 < 0. 01,所以讓 P te=0. 016) 汁算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數3 =1. 1-0. 65*

19、ftk/ ( P te* o sq) 混規( =1. 1-0. 65*1. 780/ (0. 0100*125. 741) 二0. 180因為巾二0. 180 < 0.2,所以讓巾二0.27) 計算單位而積鋼筋根數nn=1000/dist = 1000/200=58) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑deq= (2 ni*di：) / (L n：*Vi*di)=5*8*8/(5*1. 0*8) =89) 計算最大裂縫寬度3max= a cr* W * o sq/Es*(l. 9*C+0. 08*Deq/ P te)(混規( =1. 9*0. 200*125. 741/2. 0X105*(l.

20、 9*20-0. 08*8/0. 0100) =0. 0244mm £ 0.30,滿足規范要求2. 跨中Y方向裂縫1) 計算荷載效應My = aMx=0.3164*2. 609=0.825 kN*m2) 帶肋鋼筋，所以取值VF1. 03) 因為C < 20,所以取C = 204) 計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力O sq=Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(=0. 825X107(0. 87*95*251)=39. 785N/mni5) 計算按有效受拉混凝土截面而積il算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積，Ate=0. 5*b*h=0. 5*1000*1

21、20=60000 mm:P te=As/Ate 混規(=251/60000 = 0.0042因為 P te=0. 0042 < 0. 01,所以讓 P te=0. 016) 汁算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數3 =1. 1-0. 65*ftk/ ( P te* o sq) 混規(=1. 1-0. 65*1. 780/ (0. 0100*39. 785)二一 1 808因為巾=-1.808 < 0.2,所以讓 =0.27) 計算單位而積鋼筋根數nn=1000/dist = 1000/200=58) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑d«心二(S ndi2) / (L n：*v.

22、*di)=5*8*8/(5*1. 0*8) =89) 計算最大裂縫寬度3max= a cr* W * o sq/Es*(l. 9*C+0. 08*Deq/ P te)(混規( =1. 9*0. 200*39. 785/2. 0X10s*(l. 9*20+0. 08*8/0. 0100) =0. 0077mm W 0. 30,滿足規范要求3. 支座上方向裂縫1) 計算荷載效應M°y = 3 My=1.8*0. 825=1.486 kN*m2) 帶肋鋼筋，所以取值VF1. 03) 因為C < 20,所以取C = 204) 計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力O s

23、q=Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(=1.486X107(0. 87*95*251)=71. 613N/mm5) 汁算按有效受拉混凝土截面而積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積，Ate=O. 5*b*h=0. 5*1000*120=60000 mm：P te=As/Ate 混規(=251/60000 = 0.0042因為 P te=0. 0042 < 0. 01,所以讓 P te=0. 016) 汁算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數W3 =1. 1-0. 65*ftk/ ( P te* O sq) 混規(=1. 1-0. 65*1. 780/ (0. 0100*71. 613)

24、二-0 516因為巾二-0.516 < 0.2,所以讓 =0.27) 計算單位而積鋼筋根數nn=1000/dist = 1000/200=58) 計算受拉區縱向鋼筋的等效直徑d«心二(S ndi2) / (L n：*v.*di)=5*8*8/(5*1. 0*8) =89) 計算最大裂縫寬度3max二 a cr* 巾 * o sq/Es*(l. 9*C+0. 08*Deq/ P te)(混規(=1. 9*0. 200*71. 613/2. 0X105*(l. 9*20+0. 08*8/0. 0100)=0. 0139mm W 0. 30,滿足規范要求4. 支座下方向裂縫1) 計算

25、荷載效應M°y = B My=1.8*0. 825=1.486 kN*m2) 帶肋鋼筋，所以取值V1=l. 03) 因為C < 20,所以取C = 204) 計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力O sq=Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(=1.486X107(0. 87*95*251)=71. 613N/mm5) 汁算按有效受拉混凝土截面而積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積，Ate=0. 5*b*h=0. 5*1000*120=60000 mm:P te=As/Ate 混規(=251/60000 = 0.0042因為 P te=0. 0042 <

26、; 0. 01,所以讓 P te=0. 016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數W3 =1. l-o. 65*ftk/ ( P te* o sq) 混規(=1. 1-0. 65*1. 780/ (0. 0100*71. 613)二-0 516因為巾二-0.516 < 0.2,所以讓 =0.27) 計算單位面積鋼筋根數nn=1000/dist = 1000/200=58) 汁算受拉區縱向鋼筋的等效直徑d«deq二(S ni*di：) / (L n：*Vi*di)=5*8*8/(5*1. 0*8) =89) 計算最大裂縫寬度3 max= a cr* 巾 * o sq/Es*(

27、l. 9*C+0. 08*Deq/ P te)(混規(=1. 9*0. 200*71. 613/2. OX 105*(l. 9*20+0. 08*8/0. 0100)=0. 0139mm W 0. 30,滿足規范要求5. 支座左方向裂縫1)計算荷載效應M°x = B Mx=1.8*2. 609=4.695 kN*m2) 帶肋鋼筋，所以取值vfI. 03) 因為C < 20,所以取C = 204) 計算按荷載效應的準永久組合作用下，構件縱向受拉鋼筋應力O sq=Mq/ (0. 87*ho*As) 混規(=4.695X107(0. 87*95*251)=226. 333N/mm5) 汁算按有效受拉混凝土截面而積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截而積，Ate=0. 5*b*h=0. 5*1000*120=60000 mm:P te=As/Ate 混規(=251/60000 = 0.0042因為 P te=0. 0042 < 0. 01,所以讓 P te=0. 016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數W3 =1. l-o. 65*ftk/ ( P te* o sq) 混規(=1. 1-0. 65*1. 780/ (0. 0100*226. 333)二0 5897) 計算單位而積鋼筋根數nn=1000