1、建外SOHO期寫字樓爬架施工組織設計北京培基建筑技術開發有限公003/2、編制依據 二、工程概況 三、桁架導軌式爬架概況 四、爬架施工總體布暑 五、爬架設計方案- 六、爬架組裝流程圖 七、爬架的安裝- 八、爬架的升降-10九、爬架的使用-十、桁架導軌式爬架高空拆除10卜一、質量保證措施12十二、爬架安全使用事項12十三、專用設備表-14十四、桁架導軌式爬架計算16附錄一、桁架軌道式爬架管理組人員構成及職責42附錄二、桁架導軌式爬架驗收表44附錄三、桁架軌道式爬架升降前檢查記錄表45附錄四、桁架軌道式爬架升降后加固檢查記錄表46附圖一、桁架軌道式爬架使用程序圖474950附圖三、立面圖 -附圖四

2、、預埋件圖 一、編制依據1建外SOHO期寫字樓標準層平面圖、立面圖。2桁架軌道式爬架技術指標。3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001）。、工程概況北京建外SOHCe期寫字樓地下3層，地上分南板樓和北板樓，共 28層，局部 29 層，高米 , 現澆鋼筋混凝土框架 - 剪力墻結構。該樓 2-28 層為標準層，標準 層層高米，邊梁寬 600mm。三、桁架導軌式爬架概況桁架軌道式爬架由由架體、 升降承力結構、 防傾防墜裝置和動力控制系統四部 分構成。結構簡單合理、使用方便安全且經濟實用。架體部分，提升點處設置豎 向主框架，豎向主框架底部由水平支承桁架相連；承力結構和防傾防墜裝置安

3、全 可靠，受力明確；動力控制系統采用電動葫蘆，并固定在架體上同時升降，避免 頻繁摘掛，方便實用。桁架導軌式爬架各項技術指標、各組成結構、構造符合建筑施工安全檢查標 準（JGJ59-99）要求，已通過建設部組織的產品鑒定，鑒定證書編號：建科鑒字2001）第 004 號。爬架作業條件及施工荷載：1、在下列情況下禁止進行升降作業 : 下雨、下雪、六級以上大風等不良氣候條件下；視線不良時；分工、任務不明確時。2、施工荷載：使用工況下，施工荷載£ 2層X 3 KN/m2Z層（結構施工）。施工荷載£3層X 2 KN/m2Z層（裝修作業）。升降工況下，施工荷載£KN/m2。四、

4、爬架施工總體布暑1、爬架使用范圍建外SOHE期寫字樓均自2 層開始搭設，逐層提升至 28 層，結構施工時可滿足上層扎筋立模、 下層拆模、周轉材料的防護及操作需要； 裝修時再逐層下降至 2層，可為外墻裝修提供操作面和防護。2、施工準備建立職責明確， 運行有效的爬架管理機構。 爬架管理組人員構成及職責參見附錄一。組織技術培訓，進行安全質量教育，使有關人員對爬架有初步的了解。3、材料和工具所需材料見專用設備表。備足©X的A3鋼焊接鋼管，要求沒有彎曲、壓扁及嚴重銹蝕等情況，最好涂桔黃色油漆，既防銹又能使爬架外觀效果良好。備足扣件，扣件應符合國家相關技術標準，在使用前要清洗加機油。備電焊機、切

5、割機各一臺。4、爬架施工進度配合主體結構施工和外裝修施工進度。五、爬架設計方案1、平面設計 爬架平面布置見附圖二，爬架設 36個提升點，按結構施工流水段的劃分,采用電動分片升降，其中I片為點，n片為 點爬架主架寬900mm內排立桿離墻距離400mm 預埋點位置見平面布置圖， 在結構施工時進行預埋， 預埋點立面位置為樓板面下返 250mm。2、立面設計 爬架提升點處立面圖見附圖三。 提升點處爬架架體立面為定型加工的主框架。爬架總高，步高，架寬，共鋪 設三層腳手板。 動力系統固定在主框架上， 為保證足夠提升高度， 吊點橫梁設置在第三步架 上。3、防護要求爬架外立面掛密目安全網。 底層密目安全網兜底

6、后滿鋪腳手板， 與墻面實現全 封閉，以上架體每隔 3 層均要求與墻面實現全封閉，防止物件墜落傷人。4、組裝平臺爬架組裝平臺高度為二層樓面以下。5、穿墻螺栓及預留孔穿墻螺栓尺寸為© 30 X L700,雙螺母。 穿墻螺栓預留孔從五層幵始設置。預留孔通過預埋件實現，預埋件與臨近主筋焊連, 以確保預留孔位置準確 , 預埋件加工圖見附圖。6、爬架與塔吊關系 塔吊附墻桿應避讓提升底座所在位置。 爬架在升降過程中若遇塔吊附墻桿阻擋， 只需將相應位置處爬架桿件暫時拆 除，通過后立即恢復即可。7、爬架與施工電梯關系在主體結構施工時，施工電梯追隨在爬架下面；主體結構封頂后，施工電梯處 的爬架拆除。六、

7、爬架組裝流程圖I安枚底座搭搗手劉伎裝第一層橫梁1>伐裝下層斜a鋼理匐伎裝第二層橫菜IS5S）侏裝制動軌）鼠裝上.層缶靖絲綢 OM ffi點積架、掛萌蘆及提升鋼絲繩咬裝第三層梅梁玻拉桿七、爬架的安裝1首先搭設平臺，平臺在 4層樓面下返1300mm在組裝平臺上組裝腳手架。要求組裝平臺:外沿距爬架外排立桿300 mm。 外沿設m高防護攔桿。 穩固且能承受3KN/m的均布荷載。2、將提升底座擺放在提升點處。在安裝底座時，先復核附墻點處結構尺寸和爬架平面布置圖是否相符。擺放底座時，把放制動軌的一端面向建筑物，不要擺反；底座離墻距離宜從安 裝穿墻螺拴處直接量取，以避免差錯。底座定位后，應與樓內支撐架

8、或其它固定物拉結，防止移位。3、腳手架搭設:在提升底座上插放四根立桿， 要保持良好的垂直度， 要隨時檢查內側立桿離墻 距離是否正確?；境叽缂白⒁馐马?: 立桿縱距冬米，大橫桿步距米，架寬米。 相鄰大橫桿接頭應布置在不同立桿縱距內。 最下一步大橫桿和小橫桿使用雙排桿，以保證架體整體剛度。 相鄰立桿接頭不得在同一步架內。腳手架每搭設二步 , 在窗洞處應與樓內支撐架或其它固定物拉結,確保腳手架穩定。腳手架外立面滿搭剪刀撐。腳手架底層滿鋪腳手板， 以上每隔兩步架鋪設一層。 腳手板用鐵絲與鋼管扎牢。腳手架外側及底部掛密目安全網。底部要與墻面實現全封閉。所有扣件連接點處須涂白色油漆，以觀察腳手架結點處扣

9、件是否滑移。4、升降承力結構的安裝穿墻螺栓預留孔：確保穿墻螺栓預留孔位置準確十分重要！ 預留孔水平絕對偏差應£20 mm （相對于定位軸線）； 兩預留孔水平相對偏差應£20 mm （水平投影差）； 預留孔垂直偏差應£20 mm （相對于梁底）。安裝升降承力結構 在腳手架搭設一層高度時 , 開始安裝升降承力系統。 將第一根橫梁用穿墻螺栓安裝在墻上，然后安裝斜拉鋼絲繩。 在結構施工上升一層時 , 安裝第二根橫梁。 在第一根橫梁與第二根橫梁之間安裝豎拉桿和斜拉桿。 開始安裝導軌 , 使其位于橫梁上的導輪之間。 隨著結構施工上升 , 安裝第三根橫梁。在第二根橫梁與第三根橫

10、梁之間安裝豎拉桿和斜拉桿。安裝注意事項：葫蘆要嚴格按設計位置懸掛，避免腳手架升降時葫蘆刮到橫梁。5、動力及控制系統的安裝使用電動環鏈葫蘆時，應遵守產品使用說明書的規定。葫蘆使用前應檢查、清洗，加機油、黃油，發現部件損壞應及時更換。葫蘆環鏈須定期用鋼絲刷刷凈砂漿等贓物，并加刷機油潤滑。要采取防水、防 塵措施。在葫蘆懸掛處的同層腳手架上安置電動控制臺， 要搭一小房間加鎖， 防止無關 人員進入，并能遮風避雨。控制臺應設漏電保護裝置。三相交流電源總線進控制臺前應加設保險絲及電源總閘。升降動力線必須用四芯（4X 1mm2）膠軟線，其中一芯接地；動力線沿途綁扎在鋼管上時，須作絕緣處理。要避免升降動力線在升

11、降中拉斷。所有葫蘆接通電源后，必須保持正反轉一致。八、爬架的升降1爬架升降流程圖:腳于架與內i撐拉細I "股入使ffl （按附錄三榆杳） 折除下層晶、fe用制初軌立即上g-層，掛在橫梁E上層附墻點處混擬土I強度這C15方拆植丿拆除橫梁，拉桿向上翻軻fe好葫蘆及提升鋼賣1俊按附錄二檢査）2、將葫蘆掛好并進行預緊，各葫蘆環鏈松緊程度應一致。3、進行升降前的檢查，并填寫“爬架升降前檢查記錄表”（見附錄二）4、除操作人員外，其他人員不得在腳手架上滯留。建筑物周圍20米內嚴禁站人，并設專人監護。5、松幵斜拉鋼絲繩，解除腳手架與建筑物之間的約束。6、各提升點要速度均勻，行程一致。7、要加強升降過

12、程中檢查，主要內容有 升降是否同步。當相鄰兩點行程高差大于50mm時，應停止升降，通過點控將架子調平。 支架是否出現明顯變形。若變形明顯，應停止升降，找出原因，進行處理。00 檢查葫蘆運行是否正常，鏈條是否翻鏈，扭曲。 是否有影響升降的障礙物（升降前檢查時就應該排除掉）8、升降到位后，在底座處用鋼管頂住墻壁，然后緊固斜拉鋼絲繩，恢復腳手架與建筑物之間的約束。9、進行升降后的檢查，并填寫“爬架升降后加固檢查記錄表”（見附錄三）10、在下列情況下禁止進行升降作業 下雨、下雪、六級以上大風等不良氣候條件下。 視線不良時。 分工、任務不明確時。九、爬架的使用1、在爬架升降作業完畢，并填寫“爬架升降后加

13、固檢查記錄表”（見附錄三）后方可使用。2、爬架允許有三個操作層同時作業，每層施工荷載不超過2KN/m2。3、所有與爬架有牽連的其它設施（如物料平臺等），在使用時應由建筑結構獨 立承擔其引起的荷載。4、爬架不得施加集中荷載，不得施加動荷載。5、外墻模板不得以爬架作為加固支撐。6、禁止下列違章作業 : 利用爬架吊運物品；在爬架上推車；在爬架上拉結吊裝 纜繩；拆除爬架部件；起吊時碰撞扯動腳手架。十、桁架導軌式爬架高空拆除1、爬架拆除是爬架使用中最后一個環節，要克服松一口氣的想法， 要思想上重 視、管理上到位，現場應安排專人負責，統一指揮，杜絕各行其是。應分工明確， 避免隨心所欲。2、先搭設拆除平臺，

14、要求滿足： 平臺面靠近爬架底座，使爬架坐落在拆除平臺上。 外沿距爬架外排立桿 300mm外沿設高防護攔桿。3、調緊斜拉鋼絲繩 , 將腳手架連墻加固。4、在拆除前清除腳手架上的雜物、垃圾。5、拆除人員佩戴三寶 , 拆除區域設警戒線，無關人員不得進入。6、拆除順序應遵循以下原則： 先拆上后拆下、嚴禁上下同時拆。先拆外側后拆內側、嚴禁內外同時拆。 先拆鋼管后拆爬架升降設備。 先拆兩提升點中間后拆提升點。 架體拆完后再拆除斜拉鋼絲繩。7、拆除一般按以下順序：第一步：拆第三節主框架高度范圍內腳手板、安全網、拆橫桿、立桿、剪刀撐 后，拆除第三節主框架。第二步：拆第二節主框架高度范圍內腳手板、安全網、拆橫桿

15、、立桿、剪刀撐 后，拆除第二節主框架；隨后拆除最上一根橫梁及與之相連的豎拉桿、斜拉桿、 斜拉鋼絲繩。第三步：在水平支承框架上層里外側、下層里外側用通長鋼管加固，為整體拆 除起吊作準備。第四步：松開水平支承框架與第一節主框架的連接螺栓，用塔吊整體吊至地面 拆除。第五步：拆除下層斜拉鋼絲繩，將第一節主框架與底座用塔吊整體吊至地面拆 除。第六步：拆除最最后兩根橫梁及與之相連的豎拉桿、斜拉桿。8、拆除中注意事項：拆除的物件應輕拿輕放 , 嚴禁拋仍。 拆除的物件應隨拆隨運，避免堆至樓面，造成吊運困難。 拆除的物件及時清理、分類集中堆放。一、質量保證措施1穿墻螺栓預留孔埋件：確保穿墻螺栓預留孔埋件位置準確

16、。預留孔水平絕對偏差應£20 mm （相對于定位軸線）；兩預留孔水平相對偏差應£20 mm （水平投影差）； 預留孔垂直偏差應£20 mm （相對于梁底）。2.導軌（豎向主框架）垂直偏差不應大于5%0,且不應大于60mm3腳手架基本尺寸及注意事項立桿縱距冬米，大橫桿步距米，架寬米。相鄰大橫桿接頭應布置在不同立桿縱距內。 相鄰立桿接頭不得在同一步架內。4. 架體搭設完畢，試提升一層后，由總包方組織驗收。十二、爬架安全使用事項在爬架使用全過程中，應認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針。1、施工人員應遵守現行建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80）、建筑安 裝工人安全

17、技術操作規程 （80 建工勞字第 24 號）的有關規定。各工種人員應 基本固定，并持證上崗。（JGJ46）的要求。2、施工用電應符合現行建筑現場臨時用電安全技術規范3、架體外側用密目安全網圍擋并兜過架體底部，底部還應加設小眼網， 密目安 全網和小眼網都應可靠固定在架體上。4、物料平臺應單獨設置、單獨升降，不得與爬架共用傳力桿。5、六級以上大風、下雨、下雪、濃霧及夜間禁止進行升降作業。6、落實安全檢查工作，特別是升降前和升降后固架檢查，認真進行檢查記錄。7、提升前鋼絲繩預緊過程中，應避免引起過大超載。8、升降作業過程中，必需統一指揮，分工明確，指令規范，并配備必要巡視人員。9、在進行升降作業時，

18、外架上不得進行施工作業， 無關人員不得滯留在腳手架 上。10、升降作業過程中，應防止電動葫蘆發生翻鏈、絞鏈現象。11、穿墻螺栓的位置一定要準確， 爬架升降時，應隨時檢查導軌是否過度擠壓橫 梁或脫離導輪約束。12、升降到位后，腳手架必需及時固定，在沒有完成固定工作并辦交接手續前,腳手架操作人員不得下班或交班。13、在拆裝時要隨時檢查構件焊縫狀況、穿墻螺栓是否有裂紋及變形。14、滑輪、各導輪及所有螺紋均應定期潤滑，確保使用時運動自如，裝拆方便。15、升降控制臺應專人進行操作，禁止閑雜人員進入。16、在使用過程中，腳手架上的施工荷載需符合設計規定，嚴禁超載，嚴禁放置影響局部桿件安全的集中荷載。建筑拉

19、圾應及時清理。17、爬架只能作為操作架，不能作為外模板的支模架。18、不得隨意減少、移動、拆除爬架的零部件。十三、專用設備表（一棟樓）序 號名稱規格單 位單套 數量套數總數量備注1橫梁L=763mm根3361082調節拉桿-根4361443銷軸20365個12II432GB882-86型4幵口銷 5328個12II432GB91-865葫蘆吊點橫梁-個1II366制動軌L=4500mm個1II3620大銷軸303140個1II36GB882-86型8幵口銷個1II36GB91-869底座（防墜裝置）-個1II3610穿墻螺栓M30X450套6II21611墊板-塊3II10812電動葫蘆10t

20、34m個1II1013電控柜30門臺-II114電纜線2431mmm-II15鋼絲繩6337m8II2886337 15m20II72016繩卡Y20個8II288Y15個32II115217花藍螺栓M24o（型個4II144序號名稱規格單位單套數量套數總數量備注1豎 向 主 框 架第一節-節23672第二節-節2II72第三節-節2II722底 部 承 力 框 架橫桿-根-II弦90根-II800mm弦桿弦120根-II1100mn弦150根-II1400mn弦180根-II1700mn豎桿豎180根-II1700mn斜桿斜90根-II1822mn斜120根-II1953mn斜150根-II

21、2120mn斜180根-II2315mn3螺栓M12X 40套-II螺紋30M2(X 40套-II螺紋304腳手管48Xt5扣件個6腳手板m27安全網m2十四、桁架導軌式爬架計算1.概述桁架導軌式爬架從功能上可劃分為三部分:架體結構，由豎向主框架、水平支撐桁架、腳手管、腳手板等組成；升降機構及安全裝置，由橫梁、拉桿、穿墻螺 栓、提升鋼絲繩、斜拉鋼絲繩、吊點橫梁、底座、制動軌、導軌等組成；升降動 力設備，由電動葫蘆、電纜線、電控柜等組成。其中前兩部分，即架體結構、升降機構及安全裝置為本設計計算書的檢算對象。計算遵守的規范、規程 建筑結構荷載規范(GBJ9-87)鋼結構設計規范(GBJ17-88)

22、冷彎薄壁型鋼結構技術規范(GBJ18-87)鋼結構工程施工及驗收規范(GB50205-95)起重機設計規范(GB3811-83)編制建筑施工腳手架安全技術標準的統一規定建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-99) 計算方法按照附著式升降腳手架設計和使用管理辦法規定 , 腳手架架體、豎向主框 架、水平支撐桁架、附著支承裝置按“概率極限狀態法”進行設計，承載能力極 限狀態材料強度取設計值，使用極限狀態材料強度取標準值；吊具、索具按“容 許應力法”進行設計。計算單元的選取計算單元的選取原則是符合附著式升降腳手架設計和使用管理規定北京建外SOHO三期寫字樓桁架導軌式爬架設計支承跨度£,選擇計算

23、單元的計算跨度為。2. 荷載計算 恒載 ( 標準值 ):恒載即腳手架結構及其上附屬物自重，包括立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、 護欄、扣件、安全網、腳手板 ( 擋腳板 ) 、電閘箱、控制箱、主框架、底部支撐桁 架、安裝在腳手架上的爬升裝置自重。 腳手架結構自重 :立桿：2X 2X( ) X m=大橫桿:2 X 9XX m=扶手欄桿 :9 XX m=小橫桿:18 XX m=剪刀撐： 2XX m=扣件：每根立桿對接扣件 2個，每根大橫桿、扶手欄桿直角扣件 4個、對接扣件 1 個，每根小橫桿直角扣件 2 個；剪刀撐每根旋轉扣件 9 個。直角扣件：(27 X4+18X2)X個二旋轉扣件：2X 9X個二對

24、接扣件：(4X2+27X 1)X個二腳手架結構自重(以上合計) :G k1 安全網自重 :22Gk2 =m X m 腳手板 (擋腳板 )自重:腳手板重量 :m2XXX3=擋腳板重量 :m2XXX3=Gk3 =+= 電閘箱、電控箱自重:Gk4主框架自重： Gk5=底部支撐框架： Gk6=安裝在腳手架上的爬升裝置有底座和吊點橫梁。Gk7= N + =以上各項合計為恒載 （標準值 ）:Gk= Gk1+Gk2 + Gk3+Gk4+Gk5+ Gk6+Gk7活載（標準值 ）: 施工荷載在使用工況下，結構施工時按兩層（每層3 KN/m2）計算，裝修施工時按三層（每層2 KN/m2）計算，且兩種情況下，施工荷

25、載總和均不得超過6 KN/m2 ;在 升降工況下，施工荷載按 KN/m2 計算。a.在使用工況下，施工荷載按6KN/m2計算:2Qk =6KN/m2XX=b.在升降工況下,施工荷載按m2計算:2Qk =m XX = 風荷載計算按<<編制建筑施工腳手架安全技術標準統一規定>>式中:一0卩s 風荷載體型系數，腳手架外掛密目安全網。擋風系數© =,卩s = © =。口 z 風壓高度比系數。按地面粗糙度b類,200m高空考慮，U z(jj 0 基本風壓,取3 0 =m2。風荷載標準值:2 23 k = u s u z 3 0=xxxm =m3.升降承力結構構

26、件計算受力分析升降承力結構是由橫梁和豎拉桿、斜拉桿通過鉸聯接，并由穿墻螺栓附著在建筑物上的一次超靜定結構。其受力特點是：在升降工況下，架體荷載由提升鋼絲繩以集中荷載的形式作用于底層橫梁外端。附墻的三層橫梁兼具導向功能，同時橫梁、穿墻螺栓還受風荷載水平作用。升降承力結構受恒載+施工荷載+風荷載共同作用各荷載標準值取值如下:恒載Gk =施工荷載Qk =風荷載2WK=m2 x =各荷載標準值作用下內力計算計算簡圖如下:I)h：在計算簡圖中，橫梁附墻用的穿墻螺栓簡化為鉸支座，此簡化偏于安全；鑒于 豎拉桿受力與層高無關，而橫梁和斜拉桿受力與層高大小成反比，與橫梁長度成 正比，層高，橫梁長度。風荷載對墻面

27、表現為壓力時，對橫梁形成壓力，它與恒載+施工荷載對橫梁產生的壓力疊加，是橫梁最不利受力狀態。風荷載作用由三根橫梁共同承擔，為安全計，乘不均勻系數，每根橫梁因風荷載產生的壓力為:Wk3 1.5 詈 19.53kN（壓）風荷載對墻面表現為吸力時， 穿墻螺栓產生拉力峰值， 是穿墻螺栓最不利受力 狀態。風荷載作用由三對穿墻螺栓共同承擔，為安全計，乘不均勻系數，每對穿 墻螺栓風荷載產生的拉力為:Wk1.539-06kN 19.53kN （拉）32風荷載對豎拉桿和斜拉桿沒有影響。各荷載標準值作用下內力見下表（單位：kN）桿件及受力類別恒載施工荷載風荷載桿 件 軸 力橫 梁00（壓）（壓）（壓）（壓）（壓）

28、（壓）（壓）斜 拉 桿（拉）（拉）（拉）（拉）豎 拉 桿00（拉）（拉）穿 墻 螺 栓A點（拉）（拉）（拉）C點00（拉）E點00（壓）（壓）（拉）橫梁穩定計算內力組合從內力表中知：在恒載+ 施工荷載共同作用下，橫梁 CD EF受壓值同為最大,這里以橫梁EF為計算對象。內力組合設計值算式為: 式中：丫 0結構重要性系數，丫丫 G、丫 Q恒載、活載分項系數，丫 G一，丫 Q一Y d 動力系數,丫 d一C施、C風一施工荷載、風荷載的組合值系數，其值均為。K荷載變化系數，K一NG、N1 施、M風一恒載標準值、施工荷載標準值、風荷載標準值對橫梁 EF產生的拉力。Nef=XXX +XXXX+XX 一 k

29、N 橫梁穩定計算橫梁的計算長度：L一214 號工鋼:人一2 i yL 85 49iy 17.3mm 導向軸計算橫梁腹板上焊兩滾筒，用于安裝導向軸（33、Q235）o導向軸上設42X4滾套, 導軌在導向軸約束下垂直升降，防止架體向內、外傾覆。還承受風荷載作用并通 過橫梁將其傳至建筑物上。導向軸對稱布置在橫梁兩側，懸臂長度l=60mm風荷載由兩側導向軸分擔 （計 算風荷載已乘不均勻系數，故偏于安全）。剪力：Q呼9.76kN彎矩：M二Ql=< 60mm=kN mm導向軸（33、Q235）截面特性如下:因此:拉桿計算A=W= mm9.76kN 215.2kN/mm2 fv=125N/mrn854

30、.87mm2斜拉桿與豎拉桿相比,長細比及所受拉力均較大，將其作為計算對象。長細比驗算拉桿桿身為© 42X4無縫鋼管，其回轉半徑匸拉桿允許計算長-i 350 13.51 4729mmi設計中拉桿計算長度均小于此值。內力組合: 式中：丫。一結構重要性系數，丫丫 G、丫 C恒載、活載分項系數，丫 G=, 丫 CF丫 d 動力系數，丫C施一施工荷載的組合值系數，其值均為。K 荷載變化系數，K=Ns、M施一恒載標準值、施工荷載標準值對拉桿產生的拉力。N=xxx（x +XX） 套管強度計算© 42x4無縫鋼管截面積 A=2 螺桿強度計算螺桿凈截面積A03.14do43.14 24245

31、2.16mm2 螺紋牙強度計算外螺紋剪應力:式中：Kz荷載不均勻系數,kz5z _61d 30di外螺紋小徑，d=24mmb螺紋牙根部寬度，b=外螺紋彎曲應力:式中：h螺紋牙工作高度，h=3mm 焊縫強度計算< f =x 160N/mm2 =195N/mn2式中：hf焊縫高度，hf=5mmIf 焊縫長度，If =x 37mm二 連接銷軸強度檢算橫梁與拉桿是通過銷軸連接的，銷軸為Q235鋼，規格20。穿墻螺栓計算NC 3.14d22 4仇=mm < fv=125N/mm4桁架導軌式爬架高四層,有三層附墻，每層附墻有2根M30穿墻螺栓（Q235A普通螺栓），計6根M30穿墻螺栓。M30

32、穿墻螺栓參數及承載力設計值如下:螺紋處有效面積:Ae = 2受剪承載力設計值:2 2K 3.14d2£b 3.14X302、z /nV= nvf b =1X X 130N/mni44受拉承載力設計值:Nb =Aef b=2 X 140N/mn2 =承壓承載力設計值:NC=dEt f b=30mX 12mrX 305N/mm2穿墻螺栓受力分為升降工況和使用工況兩種情況。在升降工況下傳力路線：恒載和施工荷載f升降承力結構鋼絲繩掛點f穿 墻螺栓（附墻支座反力）f建筑結構；風荷載f橫梁f穿墻螺栓f建筑結構。恒載 和施工荷載對穿墻螺栓產生拉力或剪力，風荷載對穿墻螺栓產生拉力。在圖一中，A點穿墻

33、螺栓在恒載和施工荷載作用下，受剪拉復合作用，在諸穿墻螺栓中最為不利。內力組合設計值算式為:式中：丫 0結構重要性系數，丫丫 G、丫 C恒載、活載分項系數，丫 G=, 丫 CF丫 d 動力系數，丫 d=C施、C風一施工荷載、風荷載的組合值系數，其值均為。Kj 荷載變化系數， Kj=Mg、Mq施一恒載標準值、施工荷載標準值對穿墻螺栓產生的剪力。NtG、 NtQ 施、 NtQ 風恒載標準值、施工荷載標準值、風荷載標準值對穿墻螺栓產生的拉力。剪力：Nz=xxxx +XX kN）二 kN拉力：Nt二 XXX +XXXXkN+xx = kN2= kN < Nb在使用工況下 ,A、 C 點（圖一）穿墻

34、螺栓均要掛斜拉鋼絲繩 , 使穿墻螺栓產 生剪應力和拉應力。四根斜拉鋼絲繩共同承擔的恒載為，施工荷載為，為安全起 見，乘以的不均勻系數。風荷載對穿墻螺栓產生拉力單根穿墻螺栓剪、拉力設計值分別為N=v Nb =c4制動軌計算防墜制動裝置是為了防止在升降過程中， 提升機具發生故障而引發腳手架墜落 事故。即當提升機具發生故障失效時，升降過程中的恒載和施工荷載轉而由制動 軌來承擔。各荷載標準值取值如下：恒載Gk =施工荷載Qk =內力組合按附著式升降腳手架設計和使用管理規定要求，內力組合設計值算式為: 式中：丫 0結構重要性系數，丫丫 G、丫 Q-恒載、活載分項系數，丫 G二，丫 Q=Kz 沖擊系數,K

35、 z=K 荷載變化系數，K=Ng、Nq施一恒載標準值、施工荷載標準值對制動軌產生的拉力。N=xxx(x +x)軌身強度計算10號工鋼:A= 2(T = = 124.09kN =mn2 < f=215N/mm2 A 14.3cm焊縫強度計算吊點板之間焊縫相對較短，作為檢算對象。I =4x( 120mm-10mm =440mmT f = =mm0.7hf I0.7 5mm 440mm< f f =x 160N/mn? =195N/mn2吊點掛板截面強度計算吊點掛板截面為120mrx 12mm上有一 © 38銷軸孔，板凈截面積:A = (120mm-38m)m x 12mm=9

36、84mmT = = 124.09kN 二mm < f=215N/mm 2 A 984mm連接銷軸強度計算連接銷軸受雙剪，每個剪面承受剪力:2p N 124.09kN 62 05kN A= 3.14d = 3.14 X(38mm) 2 =2 2 2 4T=P = i62SNm=mm < fv=125曲5. 提升鋼絲繩計算提升鋼絲繩的設計破斷力:Fg=KQ=6< =y式中:k 安全系數，k=C起重重量,Q=（升降工況下荷載標準值）選用6X 37©,公稱抗拉強度=1961N/mm的鋼絲繩，其破斷力 F g = o6. 斜拉鋼絲繩計算在使用工況下，恒載和施工荷載由四根斜拉鋼

37、絲繩共同承擔。恒載標準值為，施工荷載標準值為，斜拉鋼絲繩豎向分力:外側斜拉鋼絲繩與水平面夾角較小，其所受拉力較大。外側斜拉鋼絲繩水平投影:I =+=外側斜拉鋼絲繩鉛垂面投影為一個層高，取:h= 0外側斜拉鋼絲繩所承受拉力標準值T GAII!=19.33kn7i.323.5220.62 kNh3.5取安全系數K=6,則斜拉鋼絲繩設計破斷力:F g =KT=6X =y選用6X37© 15,公稱抗拉強度1813N/mm的鋼絲繩,其破斷力 F g二。7. 附著支承處結構強度計算力。爬架附著支承點設于剪力墻或梁上，需驗算剪力墻或梁垂直于墻面的局部壓按配置間接鋼筋考慮，剪力墻（梁）兩側分別與橫梁

38、座板和墊板接觸，墊板面積相對較小，與其接觸的混凝土局部承壓相對不利。墊板尺寸如圖：混凝土局部承壓面積：Al=230mmX80mm=18400m2m混凝土局部承壓計算底面積：Ab=390mmX 240mm=93600m2m安裝穿墻螺栓預留 2w41 孔：混凝土承壓凈面積：22An = A i - A=18400mm - = mm混凝土局部受壓承載力（混凝土強度達C10）：3f c Al n =XX 5X =穿墻螺栓拉力 :N=X 2= KN < pf cA n8. 水平支撐桁架計算桁架導軌式爬架水平支撐桁架分內外兩片， 其兩端分別與豎向主框架相連， 且 將豎向主框架作為支座。水平支撐桁架分

39、升降、墜落、使用三種工況。顯然，在使用工況下其承受豎向 荷載最大，因此以下僅就它的使用工況進行計算。桁架導軌式爬架的跨度為，水平支撐桁架計算跨度。計算簡圖如下:水平支撐桁架在單位力作用下（支座處為1/2單位力）的內力見下表:支座反力FA豎桿NAhFDNBg上弦桿NEfNCfNfgNDeN3H斜桿NBh下弦桿Nab0NCg0NbcNCeNcd0顯然，豎桿AH DE長度、受力大小相同且均為受壓桿件，在所有桿件中最為不利，這里以AH桿應作為檢算對象。荷載計算水平支撐桁架上部結點承受主桁架以外的全部恒載（自重）和活載（施工荷載）， 并由內外兩片桁架分擔。恒載（標準值）計算活載（標準值）計算Q=Q= X

40、X 6KN/m2 二Q2=Q3=xx 6KN/m2 =內力計算豎桿AH恒載（標準值）和施工荷載（標準值）作用下內力計算結果見下表:恒載（標準值）施工荷載（標準值）豎桿AH內力組合按附著式升降腳手架設計和使用管理規定要求，內力組合設計值算式為: 式中：丫 0結構重要性系數，丫丫 G、丫 C恒載、活載分項系數，丫 G二，丫 CFKz 沖擊系數，K z=Ns、Nq施一恒載標準值、施工荷載標準值產生的內力。豎桿AH的內力設計值如下:NAhFXXX +x =豎桿AH計算斜桿AI采用L63X63X5角鋼,長度l=1800mm,兩端固結，其計算長度為:I o=18OOmmL63X63X5角鋼截面特性如下:i

41、 yO=<-150iA=614mm長細比計算:l01800 mm , 144yo 12.5mm桿身穩定計算:焊縫與桿身采用等強度設計并適當予以加強，故免算。600 mm,沿提升9. 主框架計算桁架導軌式爬架在提升點處設兩片主桁架，兩片主桁架間距 機構對稱布置。桁架導軌式爬架葫蘆吊點橫梁兩端支承在主框架上，為防止主框架局部變形, 在主框架支座部位設置了桁架。主框架作為架體的主要承重骨架，除承受施工荷載外，內側還焊有導軌，作為 架體的水平約束，確保腳手架垂直升降，在升降和使用過程中還能獨立將風荷載 傳至橫梁，進而傳至建筑物上。葫蘆吊點橫梁計算 吊環強度計算吊環采用Q235A25圓鋼彎制，彎曲

42、半徑 R=40mm吊環允許荷載F0= 4Ks sWKs截面形狀系數，圓形截面 K= 6 S材料屈服強度，6 s=235MpaW截面抗彎模量 W=3.14d =3.14 25 =1523mrm3232r 計算半徑，對固定吊環r= R (Jr2 L2 -R) /L=40X(/402402 -40)/40二147.9KN C C安全系數n 3.9女全系數37.70KN吊梁強度計算吊梁為14號工字鋼，吊環兩肢間距為80mm在升降工況下，吊環單肢受力(設計值）:14號工鋼:Ix.SxW -3彎曲應力:(T -5.27kNm -m2 < f-215N/mm2101.7cm3剪應力:T-QSxIx t

43、20.68kN12.19cm 5.5mm-mm2 < f v-125N/mn2吊點橫梁支承桁架計算吊點橫梁支承桁架計算簡圖如下:P = 20.6PKK-6.90KKc'帀o、mKN& =M.79KK中：p 0.9 2 彳釘。M 3.60)20.68kN經計算，各桿件受力結果如下:NBc= Ncd =(+)Nb=(-)NBf=(-)NbG= (+)NAg= Ngf =(-)可見，DF桿受力最大，下面對其進行穩定檢算。© 48 X鋼管截面特性如下:i yO=A=489mm導軌強度計算導軌對稱布置在橫梁的兩側，在升降工況下，導軌沿著位置固定的導向輪運動 導向輪成為導軌

44、的支點，因桁架導軌式爬架是中心提升，導軌僅受風荷載作用。六級以上大風不允許升降，所以在使用工況下導軌受力最為不利。為簡化計算且偏于安全，取導軌中的一跨為計算對象， 并視為在跨中集中力作 用下的簡支梁，風荷載作用由六個導向輪共同承擔。每個導向輪因風荷載所產生 拉力為: 計算簡圖如下: 導軌強度計算M=Pl = 6.51kN 1.8m4導軌為號槽鋼，W=34(T - M - 2.92kNm3 -mm < aOSN/mm 2 W 16.10cm3主框架計算豎向主框架在使用工況下，豎向承受施工荷載作用，水平承受風荷載作用, 且均比升降工況下相應荷載要大的多，故僅對主框架的使用工況進行計算。對主框架各桿件，根據風荷載產生有利或不利影響，分別進行下面兩種組合:恒載+施工荷