1、靜力觸探試驗靜力觸探測試static cone penetration test簡稱靜探（CPT ）。靜力觸探試驗是把一定 規格的圓錐形探頭借助機械勻速壓人土中，并測定探頭阻力等的一種測試方法，實際上是一種準靜力觸探試驗。 荷蘭人在20世紀40年代提出了靜力觸探技術和機械式靜力觸探儀。試驗是用機械裝置把帶有雙層管的圓錐形探頭壓人土中，在地面上用壓力表分別量測套筒側壁與周圍土層間的摩阻力（fs）和探頭錐尖貫入土層時所受的阻力（qc）。電測靜力觸探試驗于1964年首先在我國研制成功。原建工部綜合勘察院成功地研制了世界上第一臺電測靜力 觸探儀，即我國目前普遍應用的單橋（單用）探頭靜力觸探儀。利用電阻

2、應變測試技術，直 接從探頭中量測貫入阻力，并定義為比貫入阻力。20世紀60年代后期，荷蘭開始研制類似的電測靜力觸探儀，探頭為雙橋式的。此項成果發表于1971年。從20世紀70年代開始，電測靜力觸探的發展使靜力觸探有了新的活力，發展迅猛，應用普遍。其中，最重要的發展是國際上于20世紀80年代初成功研制了可測孔隙水壓力的電測式靜力觸探，簡稱孔壓觸探（CPTU ）。它可以同時測量錐頭阻力、側壁摩擦力和孔隙水壓力，為了解土的更多的工程 性質及提高測試精度提供了極大的可能性和現實性。目前在我國使用的靜力觸探儀以電測式為主。靜力觸探具有下列明顯優點：（1）測試連續、快速，效率高，功能多，兼有勘探與測試的雙

3、重作用；（2）采用電測技術后，易于實現測試過程的自動化，測試成果可由計算機自動處理， 大大減輕了人的工作強度。由于以上原因，電測靜力觸探是目前應用最廣的一種土工原位測試技術，本章將重點加以敘述和討論。靜力觸探的主要缺點是對碎石類土和密實砂土難以貫入，也不能直接觀測土層。在地質勘探工作中，靜力觸探常和鉆探取樣聯合運用。圖2-1是靜力觸探示意和得到的測試曲線。從測試曲線和地層分布的對比可以看出，觸探阻力的大小與地層的力學性質有密切的相關關系。靜力觸探技術在巖土工程中的應用在于：對地基土進行力學分層并判別土的類型；確定地基土的參數（強度、模量、狀態、應力 歷史）；砂土液化可能性；淺基承載力；單樁豎向

4、承載力等。試驗設備和方法試驗設備靜力觸探儀一般由三部分構成，即：觸探頭，也即阻力傳感器；量測記錄儀表；貫入系統：包括觸探主機與反力裝置，共同負責將探頭壓人土中。目前廣泛應用的靜力觸探車集上述三部分為一整體，具有貫入深度大（貫入力一般大于100kN ）、效率高和勞動強度低的優點。但它僅適用于交通便利、地形較平坦及可開進汽車的勘測場地使用。貫入力等于或小于50kN者，一般為輕型靜力觸探儀，使用時，一般都將上述三部分分開裝運到現場， 進行測試時再將三部分有機地聯接起來。在交通不便、勘測深度不大或土層較軟的地區，輕型靜力觸探應用很廣。它具有便于搬運、測試成本較低及靈活方便之優點。 靜力觸探儀的貫 入力

5、一般為20100kN，最大貫入力為 200kN，因為細長的探桿受力極限不能太大，太大易 彎曲或折斷。貫入力為 2030kN者，一般為手搖鏈式電測十字板 -觸探兩用儀。貫入力大于 50kN者，一般為液壓式主機。在參考資料中對觸探儀有較為詳盡的介紹。（一）探頭1 探頭的種類及規格探頭是靜力觸探儀的關鍵部件。它包括摩擦筒和錐頭兩部分，有嚴格的規格與質量要求。 目前，國內外使用的探頭可分為三種類型（見圖 2-2和2-3）。（1）單橋探頭：是我國所特有的一種探頭類型。它是將錐頭與外套筒連在一起，因而 只能測量一個參數。 這種探頭結構簡單， 造價低，堅固耐用。此種探頭曾經對推動我國靜力 觸探測試技術的發展

6、和應用起到了積極的作用，自60年代初開始應用以來，積累了相當豐富的經驗，已建立了關于測試成果和土的工程性質之間眾多的經驗關系式。由于測試成本低，被勘測單位廣泛采用。但應指出，這種探頭功能少，其規格與國際標準也不統一，不便于開展國際交流，其應用受到限制。（2）雙橋探頭：它是一種將錐頭與摩擦筒分開，可同時測錐頭阻力和側壁摩擦力兩個參數的探頭。國內外普遍采用，用途很廣。（3）孔壓探頭：它一般是在雙用探頭基礎上再安裝一種可測觸探時產生的超孔隙水壓力裝置的探頭。孔壓探頭最少可測三種參數，即錐尖阻力、側壁摩擦力及孔隙水壓力，功能多，用途廣，在國外已得到普遍應用。在我國，也會得到越來越多的應用。此外，還有可

7、測波速、孔斜、溫度及密度等的多功能探頭，不再介紹。常用探頭的規格見表2-1。探頭的功能越多，測試成果也越多，用途也越廣；但相應的測試成本及維修費用也越高。因而，應根據測試目的和條件，選用合適的探頭。表2-1中各類型探頭的底面積不同，主要是為了適應不同的土層強度。探頭底面積越大，能承受的抗壓強度越高；另一個原因是可有 更多的空間安裝附加傳感器。但在一般土層中，應優先選用符合國際標準的探頭，即探頭頂角為60，底面積為10cm2，側壁摩擦筒表面積為 150cm2的探頭，其成果才具有較好的可比 性和通用性，也便于開展技術交流。表2-1常用探頭規格探頭種類型號錐頭摩擦筒標準頂角/直徑/mm底面積/cm2

8、長度/mm表面積/cm21-16035.71057單橋1-26043.71570我國獨有I-36050.4208111-06035.710133.7150雙橋11-16035.710179200國際標準11-26043.715219300孔壓606035.743.71015133.7179150200國際標準（二）量測記錄儀表我國的靜力觸探幾乎全部采用電阻應變式傳感器。因此，與其配套的記錄儀器主要有以下4種類型：電阻應變儀；自動記錄繪圖儀；數字式測力儀；數據采集儀（微機控 制）。1. 電阻應變儀從60年代起直到70年代中期，一直是采用電阻應變儀。電阻應變儀具有靈敏度高、測量范圍大、精度高和穩定

9、性好等優點。但其操作是靠手動調節平衡，跟蹤讀數，容易造成誤 差；因為是人工記錄，故不能連續讀數，不能得到連續變化的觸探曲線。腐2 3雙橋探頭(上)貶孔壓探頭(T)泄狀擁2. 自動記錄儀我國現在生產的靜力觸探自動記錄儀都是用電子電位差計改裝的。這些電子電位差計都只有一種量程范圍。為了在阻力大的地層中能測出探頭的額定阻力值，也為了在軟層中能保證測量精度，一般都采用改變供橋電壓的方法來實現。早期的儀器為可選式固定橋壓法，般分成4-5檔，橋壓分別為2、4、6、8、10V，可根據地層的軟硬程度選擇。這種方式的優 點是電壓穩定，可靠性強；但資料整理工作量大。 現在已有可使供橋電壓連續可調的自動記 錄儀。3

10、. 數字式測力儀數字式測力儀是一種精密的測試儀表。這種儀器能顯示多位數，具有體積小、重量輕、 精度高、穩定可靠、使用方便、能直讀貫入總阻力和計算貫入指標簡單等優點，是輕便鏈式 十字板-靜力觸探兩用機的配套量測儀表。國內已有多家生產。這種儀器的缺點是間隔讀數， 手工記錄。4微機在靜探中的應用以上介紹的各種儀器的功能均比較簡單，雖然能滿足一般生產的需要，但資料整理時工作量大，效率低。用微型計算機采集和處理數據已在靜力觸探測試中得到了廣泛應用。計算機控制的實時操作系統使得觸探時可同時繪制錐尖阻力與深度關系曲線、側壁摩阻力與深度關系曲線；終孔時，可自動繪制摩阻比與深度關系曲線。通過人機對話能進行土的分

11、層，并能自動繪制出分層柱狀圖，打印出各層層號、層面高程、層厚、標高以及觸探參數值。(三)貫入系統靜力觸探貫入系統由觸探主機(貫入裝置)和反力裝置兩大部分組成。觸探主機的作用 是將底端裝有探頭的探桿一根一根地壓入土中。觸探主機按其貫入方式不同， 可以分為間歇貫入式和連續貫入式； 按其傳動方式的不同， 可分為機械式和液壓式； 按其裝配方式不同可 分為車裝式、拖斗式和落地式等。現場操作要點1 貫入、測試及起拔要點(1) 將觸探機就位后，應調平機座，并使用水平尺校準，使貫入壓力保持豎直方向，并使機座與反力裝置銜接、鎖定。當觸探機不能按指定孔位安裝時，應將移動后的孔位和地面高程記錄清楚。(2) 探頭、電

12、纜、記錄儀器的接插和調試，必須按有關說明書要求進行。(3) 觸探機的貫入速率，應控制在1-2cm/s內，一般為2cm/s;使用手搖式觸探機時， 手把轉速應力求均勻。(4) 在地下水埋藏較深的地區使用孔壓探頭觸探時，應先使用外徑不小于孔壓探頭的 單橋或雙橋探頭開孔至地下水位以下，而后向孔內注水至與地面平，再換用孔壓探頭觸探。(5) 探頭的歸零檢查應按下列要求進行：1) 使用單橋或雙橋探頭時，當貫入地面以下0.51.0m后，上提510cm，待讀數漂移穩定后，將儀表調零即可正式貫入。 在地面以下16m內，每貫入12m提升探頭510cm , 并記錄探頭不歸零讀數，隨即將儀器調零。孔深超過6m后，可根據

13、不歸零讀數之大小；放寬歸零檢查的深度間隔。終孔起拔時和探頭拔出地面后，亦應記錄不歸零讀數。2) 使用孔壓探頭時，在整個貫入過程中不得提升探頭。終孔后，待探頭剛一提出地面 時，應立即卸下濾水器，記錄不歸零讀數。(6) 使用記讀式儀器時，每貫入 0.1m或0.2m應記錄一次讀數；使用自動記錄儀時， 應隨時注意橋壓、走紙和劃線情況，做好深度和歸零檢查的標注工作。(7) 若計深標尺設置在觸探主機上，則貫入深度應以探頭、 探桿人土的實際長度為準， 每貫入34m校核一次。當記錄深度與實際貫入長度不符時，應在記錄本上標注清楚，作為 深度修正的依據。(8) 當在預定深度進行孔壓消散試驗時，應從探頭停止貫入之時

14、起，用秒表記時，記 錄不同時刻的孔壓值和錐尖阻力值。其計時間隔應由密而疏，合理控制。在此試驗過程中， 不得松動、碰撞探桿，也不得施加能使探桿產生上、下位移的力。(9) 對于需要作孔壓消散試驗的土層，若場區的地下水位未知或不確切，則至少應有一孔孔壓消散達到穩定值，以連續2h內孔壓值不變為穩定標準。其它各孔、各試驗點的孔壓消散程度，可視地層情況和設計要求而定，一般當固結度達60%70%時，即可終止消散試驗。（10）遇下列情況之一者，應停止貫入，并應在記錄表上注明。1） 觸探主機負荷達到其額定荷載的120%時；2）貫入時探桿出現明顯彎曲；3）反力裝置失效；4）探頭負荷達到額定荷載時；5）記錄儀器顯示

15、異常。（11）起拔最初幾根探桿時，應注意觀察、測量探桿表面干、濕分界線距地面的深度，并填人記錄表的備注欄內或標注于記錄紙上。同時，應于收工前在觸探孔內測量地下水位埋藏深度；有條件時，宜于次日核查地下水位。（12）將探頭拔出地面后，應對探頭進行檢查、清理。當移位于第二個觸探孔時，應對 孔壓探頭的應變腔和濾水器重新進行脫氣處理。（13） 記錄人員必須按記錄表要求用鉛筆逐項填記清楚，記錄表格式，可按以上測試項 目制作。2.注意事項（1）保證行車安全，中速行駛，以免觸探車上儀器設備被顛壞。（2）觸探孔要避開地下設施（管路、地下電纜等），以免發生意外。（3）安全用電，嚴防觸（漏）電事故。工作現場應盡量避

16、開高壓線、大功率電機及變 壓器，以保證人身安全和儀表正常工作。（4）在貫入過程中，各操作人員要相互配合，尤其是操縱臺人員，要嚴肅認真、全神 貫注，以免發生人身、儀器設備事故。司機要堅守崗位，及時觀察車體傾斜、地鋪松動等情 況，并及時通報車上操作人員。（5）精心保護好儀器，須采取防雨、防潮、防震措施。（6）觸探車不用時，要及時用支腿架起，以免汽車彈簧鋼板過早疲勞。（7）保護好探頭，嚴禁摔打探頭；避免探頭暴曬和受凍；不許用電纜線拉探頭；裝卸 探頭時，只可轉動探桿，不可轉動探頭；接探桿時，一定要擰緊，以防止孔斜。（8）當貫入深度較大時，探頭可能會偏離鉛垂方向，使所測深度不準確。為了減少偏移，要求所用

17、探桿必須是平直的， 并要保證在最初貫入時不應有側向推力。 當遇到硬巖土層 以及石頭、磚瓦等障礙物時，要特別注意探頭可能發生偏移的情況。 國外已把測斜儀裝人探 頭，以測其偏移量，這對成果分析很重要。（9）錐尖阻力和側壁摩阻力雖是同時測出的，但所處的深度是不同的。當對某一深度處的錐頭阻力和摩阻力作比較時，例如計算摩阻比時，須考慮探頭底面和摩擦筒中點的距離，如貫入第一個10cm時，只記錄qq從第二個10cm以后才開始同時記錄 qc和fs。（10）在鉆孔、觸探孔、十字板試驗孔旁邊進行觸探時，離原有孔的距離應大于原有孔 徑的2025倍，以防土層擾動。如要求精度較低時，兩孔距離也可適當縮小。基本測試原理靜

18、力觸探自問世以來， 不僅儀器幾經更新換代， 而且對觸探機理研究也很活躍，如1974年和1978年召開了二屆歐洲觸探會議，1988年又召開了第一屆國際觸探會議。同時，歷屆國際土力學與基礎工程會議、國際工程地質大會，以及近年來的國際地質大會的論文集中，都有原位測試及觸探機理的研究文章。20世紀80年代以來，國內也有不少單位進行了這方面的工作，如同濟大學、鐵道部科學研究院、第四勘測設計院、長沙鐵道學院、長春地質學 院、中國地質大學及武漢水利水電大學等都進行了大量的研究工作，發表了論文，出版了專著或教材。有很多單位還進行了原型模擬試驗，如西南交通大學、 長沙鐵道學院和中國地質大學。綜觀國內外的研究，

19、一般都用純砂做為試驗介質。這主要是因為砂的抗剪強度只有內摩擦角一個指標，便于解釋靜力觸探機理。 但由于在純砂土中難以測得觸探時產生的超孔隙 水壓力，所以用純砂不便于研究孔壓觸探機理。為克服此缺點，中國地質大學進行了以粘土為介質的原型試驗，并取得了可喜的研究成果。靜力觸探機理的試驗和理論研究對其測試方 法和成果應用都有直接關系。因此，觸探機理研究是很有意義的。但由于土的性質的不定性和復雜性以及觸探時產生的土層大變形等，都對機理研究帶來很大困難。 因此，到目前為止，觸探機理的理論研究成果仍不盡人意，很多方面的研究工作還在探索之中。承載力理論由于CPT的貫入類似于樁的貫入過程，故很早就有人將兩者進行

20、比擬，提出用深基礎 極限承載力的相關理論來解釋靜力觸探的工作機理并由靜力觸探的測試結果推求深基礎的 極限承載力。基本思路是假設地基為剛塑體，在極限荷載的作用下地基中出現滑裂面，不同學者假定了不同的滑裂面，由此導出探頭阻力和基礎承載力之間的關系式。然而，由傳統極限狀態出發的理論不能解釋穩定貫入的許多特征，基于對滑移破壞面的不同假設而得出的結果也差異頗大。其根源可能與該法將地基土理想化為剛塑體，可以破壞而不會產生壓縮有關。 靜力觸探的實際貫入過程主要還在于迫使土體產生壓縮，這與樁的貫入是有差異的。還有，作用荷載的性質也有差異。但有意思的是，Janbu等人的理論結果和圖2-4球形孔穴附近的塑性區域R

21、。，擴張后半徑為 Ru,塑性區最大半實測值相當吻合。估計這是理論本身內含的正負影響因素相互抵消而致。孔穴擴張理論孑L穴擴張法（cavities expansion methods，簡稱CEM ），源于彈性理論無限均質各向同性彈性體中 圓柱形或球形孔穴受均布壓力作用問題。該理論最 初用于金屬壓力加工分析，隨后引人土力學中，用 柱狀孔穴擴張解釋旁壓試驗機理和沉樁，用球形孔 穴擴張來估算深基礎承載力和沉樁對周圍土體的影 響。CEM在土力學中已有較深入的應用。球穴在均布內壓P作用下的擴張情況如圖2-4所示。當P逐步增加時，孔周區域將由彈性狀態進入塑性狀態。塑性區隨P值的增加而不斷擴大。設孔穴初始半徑為

22、 徑為Rp,相應的孔內壓力最終值為 Pu,在半徑Rp以外的土體仍保持彈性狀態。圓柱形孔穴 在內壓力下的擴張情況與上類似，只不過一個屬于球對稱情況，另一個屬于軸對稱情況。用孔穴擴張理論來研究 CPT的機理有兩種實用成果，即估算靜力觸探的貫入阻力和在 飽和粘土中不排水貫入時初始孔隙水壓的分布。孔穴擴張理論用于靜力觸探的機理分析主要有兩點不足：一個是靜力觸探時的土體位移實際上并不是球對稱或軸對稱的；另一個是隨著探頭的貫入， 孔穴中心實際上是在不斷向下 移動的，而并非是固定在一個位置。除了上述理論外，還有將觀察點固定在探頭上，將土體視為流體的研究方法，以及有限單元法等，都獲得了不少研究成果，但也都有其

23、不足之處。試驗成果的整理1 單孔觸探成果應包括以下幾項基本內容(1) 各觸探參數隨深度的分布曲線；(2) 土層名稱及潮濕程度(或稠度狀態)；(3 )各層土的觸探參數值和地基參數值；(4) 對于孔壓觸探，如果進行了孔壓消散試驗，尚應附上孔壓隨時間而變化的過程曲 線；必要時，可附錐尖阻力隨時間而改變的過程曲線。2.原始數據的修正在貫入過程中，探頭受摩擦而發熱， 探桿會傾斜和彎曲， 探頭入土深度很大時探桿會有 一定量的壓縮，儀器記錄深度的起始面與地面不重合，等等，這些因素會使測試結果產生偏差。因而原始數據一般應進行修正。修正的方法一般按靜力觸探技術規程TBJ37-93的規定進行。主要應注意深度修正和

24、零漂處理。(1) 深度修正當記錄深度于實際深度有出入時，應按深度線性修正深度誤差。對于因探桿傾斜而產生的深度誤差可按下述方法修正：觸探的同時量測觸探桿的偏斜角(相對鉛垂線)，如每貫入1m測了 1次偏斜角，則該段的貫入修正量為：hi=1-cos ( 1+ i-1) /2)式中hi第i段貫入深度修正量；i,i-1第i次和第i-1次實測的偏斜角。觸探結束時的總修正量為hi，實際的貫入深度應為 h- hi。實際操作時應盡量避免過大的傾斜、探桿彎曲和機具方面產生的誤差。(2) 零漂修正一般根據歸零檢查的深度間隔按線性內查法對測試值加以修正。修正時應注意不要形成人為的臺階。3觸探曲線的繪制當使用自動化程度

25、高的觸探儀器時，需要的曲線均可自動繪制，只有在人工讀數記錄時才需要根據測得的數據繪制曲線。需要繪制的觸探曲線包括 Psh或qch、fsh和Rf (=f/q x 100%) h曲線。靜力觸探成果的應用一.劃分土層劃分土層的根據在于探頭阻力的大小與土層的軟硬程度密切相關。由此進行的土層劃分也稱之為力學分層。由圖2-1，分層時要注意兩種現象，其一是貫入過程中的臨界深度效應，另一個是探頭 越過分層面前后所產生的超前與滯后效應。這些效應的根源均在于土層對于探頭的約束條件有了變化。根據長期的經驗確定了以下劃分方法：（1）上下層貫入阻力相差不大時，取超前深度和滯后深度的中點，或中點偏向于阻值 較小者510c

26、m處作為分層面；（2） 上下層貫入阻力相差一倍以上時，取軟層最靠近分界面處的數據點偏向硬層10cm處作為分層面；（3） 上下層貫入阻力變化不明顯時，可結合fs或Rf的變化確定分層面。第（3）條的根據在于當貫入阻力大致相當時，阻力的構成可以反映土性的差異。從此 也可看出雙橋探頭的好處。土層劃分以后可按平均法計算各土層的觸探參數，計算時應注意剔除異常的數據。確定土類（定名）靜力觸探的幾種測試方法均可用于劃分土 類，但就其總體而言，單橋探頭測試的參數太少， 精度較差，常常需要和鉆探及經驗相結合，下面 僅介紹鐵道部靜力觸探技術規程TBJ37-93中利用雙橋探頭測試結果進行劃分的方法。該方法利用了 qc

27、和Rf兩個參數，其根據在 于不同的土類不但具有差異較大的qc值，而且其摩阻比Rf對此更為敏感。例如大部分砂土Rf均小于1%,而粘土通常都大于 2%,所以使用這兩 個參數劃分土類有較好的效果。該法的優點是提供了邊界方程，缺點是比較粗糙。求淺基承載力用靜力觸探法求地基承載力的突出優點是快速、簡便、有效。在應用此法時應注意以下幾點：（1）靜力觸探法求地基承載力一般依據的是經驗公式。這些經驗公式是建立在靜力觸探和載荷試驗的對比關系上。但載荷試驗原理是使地基土緩慢受壓，先產生壓縮（似彈性） 變形，然后為塑性變形，最后剪切破壞，受荷過程慢，內聚力和內摩擦角同時起作用。靜力 觸探加荷快，土體來不及被壓密就產

28、生剪切破壞，同時產生較大的超孔隙水壓力，對內聚力影響很大。這樣，主要起作用的是內摩擦角，內摩擦角越大，錐頭阻力qc （或比貫入阻力ps）也越大。砂土內聚力小或為零，粘性土內聚力相對較大，而內摩擦角相對較小。因此，用靜力觸探法求地基承載力要充分考慮土質的差別，特別是砂土和粘土的區別。另外，靜力觸探法提供的是一個孔位處的地基承載力， 用于設計時應將各孔的資料進行統計分析以推求 場地的承載力，此外還應進行基礎的寬度和埋置深度的修正。（2）地基土的成因、時代及含水量的差別對用靜力觸探法求地基承載力的經驗公式有 明顯影響，如老粘土（ Q1Q3）和新粘土（ Q4 ）的區別。我國對使用靜力觸探法推求地基承載

29、力已積累了相當豐富的經驗，經驗公式很多。在使用這些經驗公式時應充分注意其使用的條件和地域性，并在實踐中不斷地積累經驗。工業與民用建筑工程地質勘察規范（TJ21-77）中采用的公式如下：砂土：fo=O.O197ps+O.O656（ MPa）一般粘性土：fo=O.1O4ps+O.O269（ MPa）老粘土：fo=0.1 ps（ MPa）上列式中的f0為地基承載力基本值，ps為單橋探頭的比貫入阻力。鐵路部門提出的經驗公式（見靜力觸探技術使用暫行規定）如下：對于Q3及以前沉積的老粘土地基，單橋探頭的比貫入阻力ps在30006000kPa的范圍內時采用如下公式計算地基的基本承載力0：0=0.1 ps對于

30、軟土及一般粘土、亞粘土地基的基本承載力0采用下式計算：0=5.8ps0.5-46對于一般亞砂土及飽和砂土地基的基本承載力o采用下式計算：o=O.89ps0.63+14.4當確認該地基在施工及竣工后均不會達到飽和時，則由上式確定的砂土地基的0可以提高 25%50%。上列各式的單位均為 kPa。相應的深、寬修正系數如下表：表2-2由貫入阻力ps定寬、深修正系數 k1和k2ps /MPa0.50.52266101014142020k10001234k20123456上述公式均是以單橋探頭的比貫入阻力Ps為基礎建立的。以雙橋探頭的錐尖阻力qc為基礎的公式也有不少，但不及上述公式的影響大。估算單樁的豎向承載