1、目錄第一章編制說明 0第二章工程概況 1第三章承插式腳手架介紹 1第四章施工特點 1第五章架體組成 1第六章架體定型布置 16.1 適用范圍 16.2 立桿選擇 26.3 橫桿選擇 26.4 步距選擇 26.5 架體布置 26.6 樓層頂板模板支撐： 2第七章施工流程及要求 26.7 施工流程 26.8 施工要求 36.9 現場情況處理 3第八章腳手架檢查與驗收 3第九章混凝土澆筑 3第十章支撐系統及模板的拆除 4第十一章腳手架施工安全注意事項 4板模板（盤扣式）計算書 5第一章編制說明建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011;建筑施工鋼管腳手架安全技術規范JGJ130 2011、J84-

2、2011;混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2011 ;建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008;建筑結構荷載規范 GB50009-2006;本企業內部質量、安全、環境體系文件，企業標準及管理制度建筑施工手冊及參考文件資料國家及省、市有關安全生產的法令、法規及規定本工程施工組織設計第二章工程概況XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX第三章承插式腳手架介紹承插式腳手架是由承插型盤扣式鋼管支架衍生出

3、來的一種新型建筑支撐系統。與盤扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于管理等特點。承插式腳手架在腳手架發展史上實現了三個第一： 即“第一個”實現了鋼管腳手架在結構上無任何 專門的鎖緊零件；“第一個”實現了在鋼管腳手架上無任何活動零件； “第一個”實現了我國對整體新 型鋼管腳手架的自主知識產權。該產品已被普遍使用于路橋、市政工程中，在房建工程中正被廣泛運用。第四章施工特點承插式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，具有可靠的雙向 自鎖能力；解決了傳統腳手架靠人工鎖緊的不足。無任何活動零件；搭拆速度是普通腳手架的 8-10倍。運輸、儲存、搭設、拆除方便快

4、捷；受力性能合理；能更好的滿足施工安全的需要； 可以自由調節； 產品標準化包裝；組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架。第五章架體組成承插式是腳手架由于設計上的特點， 只要用鐵錘敲擊橫桿上橫插頭即可鎖緊， 橫桿上加荷載時，鎖 緊更可靠。每只輪扣上可同時插接四支橫桿，四支橫桿互為90度。立桿：立桿高度選用2.5m規格。立桿上焊接4個方向的圓扣形孔板。其中第一個圓口型孔板距地0.35 米，橫桿：兩端焊接有扣接頭，做為與立桿扣接的水平桿件。梁底橫桿：因梁截面尺寸不同，梁底部位用普通 48*2.75mm鋼管做為梁底桿。第六章架體定型布置6.1 適用范圍承插式腳手架適用于本工程標準層（2

5、.9米層高）模板支撐架，主龍骨（主梁）用小48*2.75鋼管， 次龍骨（小梁）采用40mrK 60mm!T鋼（見注釋），架體高度2.8米，立桿2.5米，上或下配可調頂托。注：因為方木相比較方鋼：強度小，易折斷，易彎曲變形，不便多次利用。易造成資源浪費。故施工現場各單體頂板加固時均采用方鋼（40*60mn）代替方木做模板支護工作。承插式腳手架適用于結構形式較規整的結構。6.2 立桿選擇承插式腳手架立桿采用壁厚為 2.75mmffi管，受力計算時應根據現場實際情況進行調整，本工程按 壁厚為2.75mm進行計算。立桿需選用標準桿，根據本工程的樓層 2.9米高度，現選用標準型號2.5米標準桿，距墻柱邊

6、350 （300） mm根部或上部配可調頂撐，將滿足模板架體的高度。6.3 橫桿選擇橫桿均為標準桿件，根據本工程室內凈跨、樓梯間、走廊、陽臺實際情況，水平橫桿主要選1200mm 600mmR寸，同時搭配部分 300mm 900mnR寸橫桿。6.4 步距選擇架體步距的設置需與圓形扣板（承插口）相對應，且最底部圓形扣板距立桿底端距離為350mm故掃地桿實際設置于400mmt。根據本工程現場實際情況，第一步掃地桿按實際設置距地400mm縱橫向雙向設置，第二步水平桿布置在距掃地桿向上1.5m處，縱橫向雙向設置。框架梁（梁高大于 400mm底設第三步水平桿，平行于梁軸線方向設通長水平桿，垂直于梁軸線設小

7、橫桿托底，間距600mm6.5 架體布置架體布置時需按實際開間尺寸排設，排設時先從建筑物一端開始，向另一端立桿定位，定位時按立桿間距1200mms行，局部不足排設間距的可減小一個橫桿等級進行排設。梁底宜采用鎖鋼管扣件的形 式進行支設，可以保證梁板模板的正常搭設。6.6 樓層頂板模板支撐樓板模板選用12mms竹膠板做為面板，主龍骨間距 1200mm次龍骨采用40X60mmJ鋼立放，問 距300mm搭接不少于500mm方鋼模數5米、6米（2+2+2、3+3、2+3）,根據開問大小切割調配，模 板拼縫處及四周須用木防固定，防止模板翹頭不平整。對于梁高大于等于700mm的框架梁，梁底需另加設立桿頂撐（

8、間距 600mim。第七章施工流程及要求6.1 施工流程測量放線，確定本層梁、板位置一定位立桿，并作出十字標記一豎立桿并搭設掃地桿及第一步橫桿 一搭設上部橫桿及剪刀撐一鎖梁底鋼管一鋪設梁底模板一板底模板鋪設將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺寸進行施工。按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設，保證已搭設架體穩固、 不傾倒。在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設搭設梁底縱向

9、受力鋼管，受力鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底模板 為設計標高。梁底模板鋪設時，次楞方鋼放置應平順，且靠近節點位置需放置次楞。板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置， 并對其進行拉線找平，滿足平整度要 求后再鋪設模板。6.2 施工要求所有模板支撐滿堂腳手架搭設前，都要先熟悉方案要求，根據樓層高度，混凝土構件大小，確定立 桿的間距（大面積按900mm局部尺寸不足可搭配間距 600mm£ 300mmF置）、確定立桿的高度，拉線 放出立桿的位置，注意橫桿能盡量縱橫貫通，平直。梁底的立桿與板底的立桿能通過橫桿形成整體。立桿基礎應堅實，且底部宜設置墊板（木

10、方或模板）防止鋼管端頭對下層混凝土板面造成損傷。橫桿接頭需卡緊，并且保證端部與立桿接觸緊密， 在架體搭設完成后及混凝土澆筑過程中，需派人對橫桿緊固情況進行檢查。立桿可調底托、頂托伸出長度均不應大于 300mm頂托深入立桿內長度不得小于 150mm且可調底 托及頂托需滿足建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程中的要求。6.3 現場情況處理若立桿底部樓板存在較大錯臺（降板），降板位置架體正常搭設時無法與周邊架體連接形成整體。處理：可在降板位置立桿下設置較厚的墊板將立桿底部調至同一標高，或按建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程要求使用可調底座。其他情況可按現場具體情況另行確定搭設措施。第八章腳

11、手架檢查與驗收腳手架的檢查與驗收嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）第8條檢查與驗收相關條款及建筑施工安全檢查標準（ JGJ 59-2011 ）表3.0.4-1落地式腳手架檢查評 分表中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。 填寫驗收記錄單，并由施工單位主要負責人、安全員、 監理工程師簽字后，方能交付使用。第九章混凝土澆筑混凝土澆筑順序為：澆筑框架梁墻、筒體、主次梁板。混凝土澆筑前做好澆筑范圍內模板下方人員的清場工作，并安排專人看管，防止混凝土澆筑期間有人進入支模下逗留歇息。本工程混凝土全部采用預拌（商品）混凝土，混凝土的運輸以泵送為主，塔吊吊運為輔。混凝土澆

12、 注時，項目部派專人觀察模板和支撐系統的變形情況，發現異常情況立即暫停施工，迅速疏散人員，待 排除險情并經項目技術負責人檢查同意后方可復工，夜間施工應配備足夠的燈光照明及有關搶險材料， 以保證安全。第十章支撐系統及模板的拆除大梁側模和柱模因混凝土養護需要，混凝土澆筑 24小時后拆除，底模及其支撐系統要等到混凝土 同條件養護試塊經試驗達到規范要求強度值后方可進行。樓層支撐架體經項目技術負責人同意后， 方可進行底模及支撐系統的拆除。模板拆除方法：先松開頂托，然后拆除方木，接著再拆除模板，模板拆除的順序遵循先支后拆，后 支先拆的原則，拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片段模板全部拆

13、除后，方準 將模板、配件等運出對放。模板、配件等運完后才準拆除支架，支架拆除順序為從上往下逐層拆除，嚴 禁上層未拆除完畢，就拆除下面一層。拆除時應先搭設腳手架或操作平臺，并在四周設防護欄，任何人不得在正在拆除的支模下通行。拆 模應在日間拆除，光線不足的部位應配備足夠的燈光照明，作業全過程應有質量和安全員在場監督。第十一章腳手架施工安全注意事項搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應符合相關安全操作規范、 規程和標準。對職工進場進行安全技術教育，發現施工中的安全技術問題應及時解決。拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐固現場

14、安全員有權制止違章指揮和違章作業， 遇有險情應立即停止施工作業，并報告工程項目領導及 時處理。模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并及時運走，防止人員踏空墜落。搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作， 在主要通道處設置警戒區，安排警 戒員一名巡視，確保拆除作業順利進行。腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計。施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。板模板(盤扣式)計算書計算依據：1 、建筑施

15、工模板安全技術規范 JGJ162-20082 、建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規范JGJ 231 20103、混凝土結構設計規范 GB50010-20104 、建筑結構荷載規范GB 50009-20125 、鋼結構設計規范GB 50017-2003一、工程屬性新澆混凝土板名稱100厚混凝土樓板新澆混凝土板板厚(mm)100模板支架縱向長度La(m)6.6模板支架橫向長度Lb(m)3.3模板支架高度H(m)2.9、荷載設計模板及具支架自重標準值Gk(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及具支架1.05新澆筑混凝土自重標準值Gk(kN/m3)24鋼筋自重標準值Gk(kN/m

16、3)1.1施工人貝及設備柿裁標準值Qk(kN/m )3泵送、傾倒混凝土等因素產生的水 平W載標準值Qk(kN/m2)0.25其他附加水平向載標準值Qk(kN/m)0.55Qk作用位置距離支架底的距離hi(m)4風柿裁標準荷k(kN/m )2基本風壓o(kN/m)0.450.45 X1X0.5=0.225風荷載圖度變化系數Nz1風向載體型系數仙s0.5抗傾覆計算中風荷載作用位置距 離支架底的距離h2(m)6三、模板體系設計主梁布置方向垂直立桿縱向 方向立桿縱向間距l a(mm)1200立桿橫向間距l b(mm)1200水平桿步距h(mm)1800 （現場按 1500）頂層水平桿步距h (mm)1

17、000支架可調托座支撐點至頂層水 平桿中心線的距離a(mm)300小梁間距l(mm)400 （現場按300）小梁最大懸挑長度L1(mm)300主梁最大懸挑長度L2(mm)300平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型覆回木膠合板厚度t（mm）12抗彎強度設計值f(N/mm )16.83彈性模量E(N/mm)9350計算方式簡支梁按簡支梁，取1ml位寬度計算。計算簡圖如下W=bt 2/6 = 100OX 122/6 = 24000mmI=bt3/12 = 1000X 123/12 = 144000mm承載能力極限狀態q 尸丫 Gb(Gk+(G2k+Gk)h 0)+ 丫 cbQk=1.2 x

18、 1 x (0.1+(24+1.1) X0.1)+1.4 x 1 x 3=7.332kN/mq 1 «=YGb(G1k+(G2k+Gk)h0)=1.2 X 1 X (0.1+(24+1.1) X 0.1)=3.132kN/m正常使用極限狀態q= YGb(Gk+(G2k+Gk)h0)+YQbQk=1X1X(0.1+(24+1.1) X0.1)+1 x 1 x 3=5.61kN/m1、強度驗算M maF0.125q 1I 2=0.125 義 7.332 義 0.4 2=0.147kN - m6=MaXW=0.147X 106/24000=6.125N/mm20m=16.83N/mm 2滿

19、足要求！2、撓度驗算i二 5ql 4/(384EI)=5 X 5.61 X 4004/(384 X 9350X 144000)=1.389mmV max=1.389 mm< min400/150 , 10=2.667mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質及類型矩形鋼管截面類型 60X40X2.5截面慣性矩I(cm 4)22.07截回抵抗矩W(cm)7.36一 2抗穹強度設計值f(N/mm)205彈性模量E(N/mm)206000計算方式二等跨梁承載能力極限狀態q 尸丫 d(G 1k+(Qk+Gk)h。)+ T dQ1k=1.2 X0.4 X(0.3+(24+1.1) X0.1)+1.4 X

20、0.4 X 3=3.029kN/m正常使用極限狀態q=T d(G 1k+(G2k+Gk)h0)+ TQlQ1k=1X0.4 X(0.3+(24+1.1) X0.1)+1 X 0.4 X 3=2.324kN/m按 二等跨梁連續梁 計算，又因小梁較大懸挑長度為300mm因此需進行最不利組合，計算簡圖如下:1、強度驗算(T =MaXW=0.477X 106/7360=64.81N/mm2w 用=205N/mm 2滿足要求！2、抗剪驗算V max= 2.102kNV max/(8I z 5 )bh 02-(b- 6)h2=2.102 X1000X 40 X 602-(40- 5) X 552/(8 X

21、220700X 5)=_ _2_29.078N/mm& r=125N/mm滿足要求！3、撓度驗算v max=0.458mmc 丫 =minl a/150, 10=min1200/150 , 10=8mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態R 1=2.443kNR 2=4.204kNR 3=2.443kN正常使用極限狀態R J=1.87kNR 2，=3.219kNR 3，=1.871kN六、主梁驗算主梁材質及類型鋼管截面類型 48X2.75截面慣性矩I(cm4)10.04截回抵抗矩W(cn3)4.18抗彎強度設計值f(N/mm)205彈性模量E(N/mnm)206000抗剪強度設計值f

22、v(N/mm )125計算方式四等跨梁取上面計算中的小梁最大支座反力承載能力極限狀態R=maxR i,R2,R3/2=max2.443,4.204,2.443/2=2.102kN正常使用極限狀態R / =maxR，,R2, ,R3, /2=max1.87,3.219,1.871/2=1.6095kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算6=MWW=0.754X 106/4180=180.383N/mm2< f=205N/mm 2滿足要求！2、抗剪驗算V max= 4.132kN _ _ 2_22V ma/A=2X 4.132 X 1000/391 = 21.136N/mm& r =125N/

23、mm滿足要求！3、撓度驗算V max=2.119mmc 丫 =minl a/150, 10=min1200/150 , 10 =8mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管尖型（mm） 48X2.75回轉半徑i（mm）16抗壓強度設計值f（N/mm 2）200立柱截面間積（mm）391 -3乂柱截回抵抗矩（cm）4.18支架立桿計算長度修正系數”1.2懸臂端計算長度折減系數k0.71、長細比驗算l 0尸h，+2ka=1000+2X 0.7 x 300=1420mml 02=4 h=1.2 x 1800=2160mm取兩值中的大值l 0=2160mm入=l 0/i=2160/16=135 0 入=150長

24、細比滿足要求!2、立柱穩定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：入 i=l 0i/i=1420/16=88.75查表得，小=0.566N= Y&Gik+(Gk+Gk)h0)+丫4卬 alb=1.2 X (0.5+(24+1.1) X0.1)+1.4 X 3 X 1.2 X 1.2=11.249kN f=N 1/(小 網=11.249X 103/(0.566 X 391)=50.83N/mm2< =200N/mnn滿足要求！非頂部立桿段：入2=l 02/i=2160/16=135查表得，小=0.28N= Y&G1k+(Gk+Gk)h0)+丫4卬 alb=1.2 X (1.05+(2

25、4+1.1) X0.1)+1.4 X 3 X 1.2 X 1.2=12.2kNf=N 2/(|)2A) = 12.2 X 103/(0.28 X391)=111.436N/mm&(r=200N/mm滿足要求！考慮風荷載M w=W cXyqcd klah2/10=0.9 X 1.4 X0.225 X 1.2 X 1.8 2/10=0.11kN - m頂部立桿段：N 1w= Y4Gk + (G2k+Gk)h 0)+ 巾 cX Y QQkl alb+M/l b=1.2 X(0.5+(24+1.1) X0.1)+0.9 X1.4 X 3 X 1.2 X 1.2+0.11/1.2=10.736k

26、Nf=N M(HA)+MW=10.736X 103/(0.566 X 391)+0.11 X 106/4180=74.828N/mm2< =200N/mn2滿足要求！非頂部立桿段：N 2w= T G(G1k + (G2k+Gk)h0)+ 巾 cX 丫 QQkl alb+M/l b=1.2 X (1.05+(24+1.1) X0.1)+0.9 X1.4 X 3 X 1.2 X 1.2+0.11/1.2=11.687kNf=N 2w/(|)2A)+MW=11.687X 103/(0.28 X 391)+0.11 X 106/4180=133.066N/mmfw 6=200N/mm滿足要求！八

27、、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托承載力容許值N(kN)40按上節計算可知，可調托座受力N =11.249kN0N=40kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT包 cX yq(LHh2+QLhi)=0.9 X 1.4 X(0.225 X 6.6 X 2.9 X 6+0.55 X 6.6 X 4)=50.852kN.mM r=y GGkLaLb2/2=1.35 X 1.05 X 6.6 X 3.3 2/2=50.941kN.mM T=50.852kN.m<MR=50.941kN.m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由

28、泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生M T包 cX 丫4Q2kLaH+Lah1)=0.9 X 1.4 X (0.25 X 6.6 X 2.9+0.55 X 6.6 X 4)=24.324kN.mM=YGG1k+(G2k+Gk)h0LaLb2/2=1.35 X 1.05+(24+1.1) X0.1 X 6.6 X 3.3 2/2=172.713kN.mM T=24.324kN.m<MR=172.713kN.m滿足要求！十、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)100混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)100F 1=N=11.687kN1、受沖切承載力計算根據混凝土結構設計規范 GB50010-201(ffi6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fi <(0.7 B hft+0.25(rpc,m)4 umh。F1局部荷載設計值或集中反力設計值0 h截向高度影響系數：當h0800mmh取B h=1.0;當 h>2000m的，取B h=0.9;中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值o- pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度 的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/ mm