1、三、托架結(jié)構(gòu)方案簡(jiǎn)述因0#節(jié)段自重較大，單個(gè)方量為580.68m3，且工期要求較緊，0#節(jié)段施工時(shí)間長(zhǎng)短將直接全橋施工工期，采用搭設(shè)碗扣支架耗時(shí)較長(zhǎng)，耗費(fèi)人力物力較大，且本工程主墩位于潁河內(nèi)，墩身施工完畢后須拔除鋼板樁圍堰，降低施工費(fèi)用，同時(shí)主墩承臺(tái)面積不足以搭設(shè)支架施工0#、1#節(jié)段，故本次主墩0#、1#節(jié)段采用托架方案。采用托架施工周期較短，不影響拔除鋼板樁圍堰，墩身施工時(shí)在相應(yīng)位置預(yù)埋精軋螺紋鋼錨固孔及托架預(yù)埋鋼板。待墩身施工完畢后在預(yù)埋件位置處安裝托架，對(duì)穿精軋螺紋鋼錨固托架，鋪設(shè)I28a工字鋼分配梁，再搭設(shè)碗扣支架，形成整體受力體系。本次施工方案中采用（、）四種類型托架，以滿足墩身拱

2、形門(mén)及弧形構(gòu)造。托架采用雙36槽鋼（單槽鋼47.8kg/m）對(duì)扣組成，以利于槽鋼的橫向剛度，對(duì)扣處間隔60cm采用焊接16×10cm（1cm厚）鋼板補(bǔ)強(qiáng)槽鋼形成整體受力。為了方便托架受力，斜撐槽鋼與水平槽鋼成標(biāo)準(zhǔn)45度角，托架在施工墩身時(shí)加工完畢，待墩身施工完畢后用吊機(jī)及塔吊將托架吊裝至錨固位置，、型托架采用32mm精扎螺紋鋼拉桿上下各6根錨固于墩身（型托架50×60cm下鋼板受限于拱形門(mén)位置，則直接焊接于內(nèi)側(cè)雙I40a工字鋼上，大小里程兩側(cè)工字鋼則采用D=530mm鋼管對(duì)撐）。、型托架由于受限于墩柱構(gòu)造無(wú)法采用拉桿對(duì)拉，方案中采用預(yù)埋鋼板預(yù)埋后，將托架焊接于預(yù)埋鋼板上固定

3、，其中型托架由于安裝于墩身拐角弧形位置，故托架鋼板及預(yù)埋鋼板均加工成弧形，以滿足構(gòu)造要求。托架承受荷載為0#、1#節(jié)段荷載，墩頂5m范圍除外（單側(cè)托架承受1.5m0#節(jié)段及整個(gè)1#節(jié)段荷載），為確保托架抗剪強(qiáng)度，預(yù)埋鋼板均設(shè)置直徑10cm40Cr（調(diào)質(zhì)處理）抗剪銷。、型托架長(zhǎng)度7.5m（考慮1.5m施工平臺(tái)），型托架長(zhǎng)度7.9m，型托架長(zhǎng)度11.5m（考慮1m施工平臺(tái)）。托架最大布置間距為3.5m，其余為3.1m及3.2m，詳見(jiàn)托架立面布置圖。托架上部縱橋向按60cm間距布置I28a工字鋼，橫橋向除3排60cm（側(cè)模位置）外，其余均按90cm間距布置I28a工字鋼，后搭設(shè)支架安裝側(cè)模，形成0#

4、、1#節(jié)段整體底模系統(tǒng)。四、荷載分析計(jì)算 由平面圖可知牛腿上部橫向按照60cm×60cm布置I28a工字鋼，然后在工字鋼上部布置60cm×60cm碗扣支架，支架上部先布置橫向10號(hào)工字鋼，再布置縱向10cm×10cm方木。首先先驗(yàn)算方木抗壓能力，再計(jì)算工字鋼抗壓能力以及撓度。然后再驗(yàn)算I28a工字鋼在最不利位置3.5m最大跨度處的強(qiáng)度。最后驗(yàn)算托架，托架上部按照標(biāo)準(zhǔn)間距布置工字鋼，所以采用均布荷載作用計(jì)算。首先驗(yàn)算托架在墩身錨固點(diǎn)位置承受的剪力以及彎矩，驗(yàn)算拉桿及抗剪銷抗剪能力。其中、型托架驗(yàn)算與預(yù)埋件之間焊縫強(qiáng)度及預(yù)埋件抗拉錨固力，在、型托架受力計(jì)算中僅考慮托架

5、承受翼緣板處砼重量及0#、1#節(jié)段側(cè)模重量。墩頂部位沿墩身范圍砌筑240mm磚墻，并采用竹膠板隔離支座一周封閉，后用水壓法填中粗砂，最后再中粗砂上鋪設(shè)底模，以承受墩頂5m范圍內(nèi)0#節(jié)段荷載。五、底模系統(tǒng)受力計(jì)算1、節(jié)段混凝土自重荷載0#節(jié)段混凝土重量計(jì)算：根據(jù)圖紙繪制CAD圖形標(biāo)準(zhǔn)斷面，0#節(jié)段墩頂外1.5m范圍內(nèi)砼方量為75.54m3，則重量：g1=75.54m3×26KN/m3=1964.04KN；1#節(jié)段圖紙?jiān)O(shè)計(jì)重量為5810KN，扣除兩側(cè)翼板后重量：g2=5810KN-2.92 m3×4.5m×2×26 KN/m3=5126.72KN；合計(jì)底板位

6、置砼荷載為G1=g1+g2=1964.04+5126.72=7090.76KN。0#、1#節(jié)段翼緣板位置單側(cè)砼總荷載為：G2=2.92 m3×（8+4.5m×2）×26 KN/m3=1290.66KN2、側(cè)模荷載側(cè)模由山東省濱州市博遠(yuǎn)模板有限公司制作，0#、1#節(jié)段側(cè)模為一次成型，單側(cè)加工長(zhǎng)度17.4m，重量9.4噸，則G3=9.4噸×10KN/噸=94KN3、模板、周轉(zhuǎn)料荷載10#工字鋼單側(cè)底板：，每根24.5m長(zhǎng)，米重11.261kg，則G4=24.5×0.011261×11×10=30.35KN；單側(cè)翼板：，以每根19

7、m長(zhǎng)，米重11.261kg，則G5=19×0.011261×9×10=19.3KN 10cm×10cm方木 每根7m長(zhǎng)，每立方重量為5KN，則G6=0.1×0.1×7×81×5=28.35KN； 碗扣支架計(jì)算： 底板處：總米數(shù)為 ； 翼板處：總米數(shù)為 ；碗扣鋼管每米重為3.84kg/m，底板鋼管，翼板鋼管； 頂托與底托單邊各1824個(gè)，底托每個(gè)0.035KN，頂托每個(gè)0.045KN ；單側(cè)底板范圍內(nèi)橫向I28a工字鋼分配梁：；單側(cè)翼板范圍內(nèi)縱向I28a工字鋼分配梁：；4、總荷載計(jì)算底板范圍總荷載為： （單組托架受力

8、為，要求濱州市博遠(yuǎn)模板公司按110噸計(jì)算，結(jié)果滿足要求）；翼板范圍總荷載為： （單組托架受力為，要求濱州市博遠(yuǎn)模板公司按80噸計(jì)算，結(jié)果滿足要求）；上部結(jié)構(gòu)荷載按均布荷載考慮，同時(shí)托架受力按6m節(jié)段范圍計(jì)算，按照公路橋規(guī)：施工荷載取，振搗荷載取，則底板均布荷載為：；翼板均布荷載為：；底板位置布置8組托架，每組托架按6m范圍承受荷載，則托架線荷載為；翼板位置布置3組托架，每組托架按3m范圍承受荷載，則托架線荷載為。六、方木、鋼管、I28a工字鋼受力（強(qiáng)度）驗(yàn)算1、方木軸心受壓承載能力計(jì)算：式中：N軸心受壓構(gòu)件壓力設(shè)計(jì)值（N） An受壓構(gòu)件的凈截面面積（mm2） fc-木材順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/

9、mm2）方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）中的A-3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，木材等級(jí)為T(mén)C17A，順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc=16 N/mm2則：fc16×0.914.4Mpa，10cm×10cm間距為40cm，1m范圍內(nèi)布置3根，N為上部混凝土自重， 每平方米壓力為所以，所以方木滿足要求。2、碗扣腳手架抗壓強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算：立桿軸心抗壓檢算：每平方米立桿數(shù)量為n=1/S=1/0.6×0.6=2.8，根據(jù)腳手架的力傳遞折算，單根腳手架腳手管的受力在承受軸向應(yīng)力的時(shí)候，第一考慮軸向壓應(yīng)力，第二考慮縱向彎曲，則受力的計(jì)算

10、應(yīng)力公式：，而其中: -縱向彎曲系數(shù)由查表求得-立桿的計(jì)算長(zhǎng)度等于節(jié)點(diǎn)間的間距，由于步距為0.6m則lmin-立桿最小回轉(zhuǎn)半徑；d、d1-分別為鋼管的外徑和內(nèi)徑，碗扣鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，則lmin=16.364mml0=600mm則查表得=0.898碗口支架自重38.4N/m，荷載組合：式中：腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力（kN/m2）；腳手板及構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力（kN/m2）；施工荷載產(chǎn)生的軸向力總和。，立桿穩(wěn)定。單根立桿軸心壓力檢算：，單根穩(wěn)定。腳手架壓縮變形量： ，其中E2.06×105 N/，水平桿抗彎強(qiáng)度檢算：抗彎強(qiáng)度公式：式中水平桿配件在彎矩作用

11、下產(chǎn)生的正應(yīng)力最大彎矩截面矩由于采用腳手架搭設(shè)支架，荷載直接傳遞給立桿，水平桿受力狀態(tài)為軸心拉、壓；所以0，0，故水平桿不產(chǎn)生抗彎力，所以碗扣支架穩(wěn)定。3、I28a工字鋼受力計(jì)算：1）、彎曲正應(yīng)力驗(yàn)算：0#節(jié)段工字鋼承受單向，向下的彎矩，按驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度M彎矩-截面塑性發(fā)展系數(shù)，其值小于截面形狀系數(shù)F，按表采用，此處x為強(qiáng)軸-梁的凈截面（彈性）抵抗矩f-鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值選取I28a工字鋼，對(duì)Q235取，當(dāng)梁的受壓翼緣的只有外伸寬度與其厚度之比較大，超過(guò)但不超過(guò)時(shí)，塑性發(fā)展系數(shù)對(duì)翼緣局部穩(wěn)定會(huì)有不利影響，這時(shí)應(yīng)取=1.0，所以取=1.0，I28a工字鋼=508.2cm2，I=7114cm4，E=

12、206×103，工字鋼間距為60cm，每平方米工字鋼的根數(shù)為，均布荷載轉(zhuǎn)換為線荷載：,取工字鋼最大跨度4m范圍內(nèi)驗(yàn)算，其中I28a工字鋼自重彎矩為：，對(duì)于荷載基本組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值應(yīng)由下公式組合中取最不利值，而恒荷載系數(shù)，活荷載，滿足要求。2）剛度驗(yàn)算：主梁容許撓度為，滿足要求。3）抗剪強(qiáng)度計(jì)算忽略所以I28a工字鋼強(qiáng)度及穩(wěn)定性滿足要求。7、 托架安裝驗(yàn)算1、形托架驗(yàn)算計(jì)算分析： 由本計(jì)算書(shū)“總荷載計(jì)算部分”已經(jīng)得出：形托架線荷載取為172.2KN/m。由于A處為6根直徑32mm精軋螺紋鋼對(duì)拉，貫穿墩身故此處在結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)作為固結(jié)連接，B處的6根直徑32mm精軋螺紋鋼對(duì)拉貫穿墩

13、身，連結(jié)方式取為固結(jié)。受力簡(jiǎn)圖 采用邁達(dá)斯軟件建立模型，共建立7個(gè)節(jié)點(diǎn)、8個(gè)單元，荷載考慮托架自重及6米范圍內(nèi)線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B處分別為2、3節(jié)點(diǎn)，計(jì)算結(jié)果: 受力變形圖可見(jiàn)，最大豎向變形為2mm。Z方向支座反力圖 可見(jiàn)，上托口豎向反力為562.9KN,下托口豎向反力為501.9KN。Y方向支座反力圖可見(jiàn)：上托口水平反力為496.4KN，方向沿Y軸正方向；下托口水平反力為496.4KN，沿Y軸負(fù)方向。B位置處彎矩反力圖可見(jiàn)，上托口反力彎矩為208.6KN·m；下托口反力彎矩為7.7KN·m。梁?jiǎn)卧獞?yīng)力最大值示意圖由此可知：應(yīng)力最大發(fā)生在4單元處，為1

14、77.73Mpa，滿足計(jì)算受力要求。梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KN·m)彎矩-y (KN·m)彎矩-z (KN·m)梁?jiǎn)卧?I0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 梁?jiǎn)卧?1/40.000 0.510 0.000 0.000 0.000 -0.100 梁?jiǎn)卧?2/40.000 1.030 0.000 0.000 0.000 -0.390 梁?jiǎn)卧?3/40.000 1.540 0.000 0.000 0.000 -0.870 梁?jiǎn)卧?J0.000 2.060 0.000 0.0

15、00 0.000 -1.540 梁?jiǎn)卧?I205.560 -231.600.000 0.000 0.000 -61.220 梁?jiǎn)卧?1/4205.560 -101.430.000 0.000 0.000 63.670 梁?jiǎn)卧?2/4205.560 28.750 0.000 0.000 0.000 90.920 梁?jiǎn)卧?3/4205.560 158.930 0.000 0.000 0.000 20.540 梁?jiǎn)卧?J205.560 289.110 0.000 0.000 0.000 -147.480 梁?jiǎn)卧?I220.310 -248.910.000 0.000 0.000 -120.180 梁

16、單元31/4220.310 -130.880.000 0.000 0.000 8.940 梁?jiǎn)卧?2/4220.310 -12.860 0.000 0.000 0.000 57.810 梁?jiǎn)卧?3/4220.310 105.160 0.000 0.000 0.000 26.430 梁?jiǎn)卧?J220.310 223.190 0.000 0.000 0.000 -85.210 梁?jiǎn)卧?I496.380 514.260 0.000 0.000 0.000 -57.720 梁?jiǎn)卧?1/4496.380 526.420 0.000 0.000 0.000 -94.150 梁?jiǎn)卧?2/4496.380 5

17、38.570 0.000 0.000 0.000 -131.440 梁?jiǎn)卧?3/4496.380 550.720 0.000 0.000 0.000 -169.580 梁?jiǎn)卧?J496.380 562.880 0.000 0.000 0.000 -208.560 梁?jiǎn)卧?I-705.89-3.910 0.000 0.000 0.000 -7.680 梁?jiǎn)卧?1/4-704.86 -2.880 0.000 0.000 0.000 -4.080 梁?jiǎn)卧?2/4-703.83 -1.850 0.000 0.000 0.000 -1.570 梁?jiǎn)卧?3/4-702.80 -0.820 0.000 0.

18、000 0.000 -0.160 梁?jiǎn)卧?J-701.77 0.210 0.000 0.000 0.000 0.170 梁?jiǎn)卧?I-314.69-23.990 0.000 0.000 0.000 -33.360 梁?jiǎn)卧?1/4-313.66-22.960 0.000 0.000 0.000 -8.470 梁?jiǎn)卧?2/4-312.63-21.930 0.000 0.000 0.000 15.340 梁?jiǎn)卧?3/4-311.60-20.900 0.000 0.000 0.000 38.050 梁?jiǎn)卧?J-310.57 -19.870 0.000 0.000 0.000 59.680 梁?jiǎn)卧?I-5

19、38.02 14.750 0.000 0.000 0.000 27.290 梁?jiǎn)卧?1/4-539.0514.750 0.000 0.000 0.000 16.230 梁?jiǎn)卧?2/4-540.0714.750 0.000 0.000 0.000 5.160 梁?jiǎn)卧?3/4-541.10 14.750 0.000 0.000 0.000 -5.900 梁?jiǎn)卧?J-542.1314.750 0.000 0.000 0.000 -16.970 梁?jiǎn)卧?I396.960 -12.740 0.000 0.000 0.000 -16.560 梁?jiǎn)卧?1/4397.980 -11.810 0.000 0.0

20、00 0.000 -4.140 梁?jiǎn)卧?2/4399.010 -10.880 0.000 0.000 0.000 7.350 梁?jiǎn)卧?3/4400.040 -9.950 0.000 0.000 0.000 17.890 梁?jiǎn)卧?J401.070 -9.010 0.000 0.000 0.000 27.490 最小值-705.89-248.91 0.000 0.000 0.000 -208.560 最大值496.380 562.880 0.000 0.000 0.000 90.920 絕對(duì)值最大705.890 562.880 0.000 0.000 0.000 208.560 抗剪銷抗剪驗(yàn)算:在

21、托架根部安裝直徑100mm40Cr（調(diào)質(zhì)處理）抗剪銷，銷軸為雙剪模式。由上面計(jì)算結(jié)果可知，A處剪力為569.2KN，B處為501.9KN，故抗剪銷需要至少能抵抗569.2KN的剪力。按照鋼結(jié)構(gòu)基本原理剪力螺栓的計(jì)算公式為：，式中-受剪面數(shù)量，單剪取1，雙剪取2，四剪取4；-螺栓桿直徑；-螺栓的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。抗剪計(jì)算滿足要求。（4）精軋螺紋鋼驗(yàn)算直徑32mm精軋螺紋鋼抗拉強(qiáng)度為930Mpa，抗壓強(qiáng)度是400Mpa（見(jiàn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004），截面面積為，于是其抗拉力為747.571KN，抗壓力為321.54KN。由以上計(jì)算可知，A處每根精軋螺紋鋼拉力為

22、562.9/6=93.8KN,A處彎矩作用對(duì)軸力的影響2F1=2F1=M/L=208.56/0.56,則F1=186.21 KN 。 于是最大拉力=93.8+186.21=280.01KN747.571KN，安全；最大壓力=186.21-93.8=92.41KN321.54KN，安全。B處彎矩作用對(duì)軸力的影響很小，可忽略不計(jì)。則每根精軋螺紋鋼壓力為496.4/6=82.4KN747.57KN，故精軋螺紋鋼都處于安全范圍以內(nèi)。 形托架驗(yàn)算:由于形托架與形托架區(qū)別僅在于下口的錨固方式，即：“、型托架鋼板鋼板通過(guò)精軋螺紋鋼對(duì)拉錨固于墩身，型托架下鋼板為0.5×0.6m，該處為橋墩拱形門(mén)位置

23、，無(wú)法錨固，考慮在拱形門(mén)內(nèi)側(cè)，托架下鋼板位置預(yù)埋0.4×0.45m鋼板，雙I40a工字鋼焊接于該鋼板上，托架下鋼板則直接焊接于雙I40a工字鋼上；”因此，形托架的受力簡(jiǎn)圖和計(jì)算結(jié)果同形托架。在形托架驗(yàn)算的基礎(chǔ)上，還需對(duì)形托架進(jìn)行以下驗(yàn)算：530對(duì)撐鋼管驗(yàn)算（由于鋼管端部的彎矩非常小可以不考慮）選用直徑530mm鋼管。鋼管壁厚10mm,D=530mm,d=510 根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比，查鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附表穩(wěn)定系數(shù)=0.977。自重彎矩：M=形托架下口鋼板焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算角焊縫的最小焊腳尺寸為，在式中 t-較厚主體金屬板厚度，單位為毫米。=1.5*，故取焊腳尺寸為10mm。(先按焊腳尺寸6mm驗(yàn)算)上

24、側(cè)焊縫有效面積：Aw11 = 6X0.7X（500-6X2）=2050mm²下側(cè)焊縫有效面積：Aw12 =6X0.7X（500-6X2）=2050mm²左側(cè)焊縫有效面積： Aw21=6X0.7X（600-6X2）=2470mm²右側(cè)焊縫有效面積：Aw22=6X0.7X（600-6X2）=2470mm²焊縫的慣性矩計(jì)算：剪應(yīng)力全都由左右焊縫承擔(dān)：V = V / Aw3 =501.9KN/（2470X2）mm²=101.6MPa,由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力為：N = N / Aw =496.4KN/（2050X2+2470X2)mm²=54.9M

25、pa,由彎矩產(chǎn)生的最大正應(yīng)力為M=A = = < fwf=160 MPa 滿 足 !形托架驗(yàn)算計(jì)算分析： 由本計(jì)算書(shū)“總荷載計(jì)算部分”已經(jīng)得出形托架線荷載取為118.33KN/m。托架滿焊于預(yù)埋鋼板上，連結(jié)方式取為固結(jié)。 III型托架 受力簡(jiǎn)圖 采用邁達(dá)斯軟件建立模型，共建立8個(gè)節(jié)點(diǎn)、9個(gè)單元，荷載考慮托架自重及6.4米范圍內(nèi)線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B處固結(jié)。 III型托架模型(2)計(jì)算結(jié)果支座反力圖豎向最大反力是399.5KN；橫向395.1KN。上支座處彎矩為145.8kN·m,下支座處的彎矩為5.38kN·m。可見(jiàn)，最大應(yīng)力為126.9MPa,滿

26、足要求。撓度圖可以看出最大的變形是1.763mm。梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KN·m)彎矩-y (KN·m)彎矩-z (KN·m)梁?jiǎn)卧?I-561.85-3.060.0000.0000.000-5.38梁?jiǎn)卧?1/4-560.82-2.040.0000.0000.000-2.67梁?jiǎn)卧?2/4-559.8-1.010.0000.0000.000-1.06梁?jiǎn)卧?3/4-558.770.020.0000.0000.000-0.54梁?jiǎn)卧?J-557.741.050.0000.0000.000-1.1梁?jiǎn)卧?I

27、-291.29-15.890.0000.0000.000-22.95梁?jiǎn)卧?1/4-290.26-14.860.0000.0000.000-6.63梁?jiǎn)卧?2/4-289.23-13.840.0000.0000.0008.59梁?jiǎn)卧?3/4-288.2-12.810.0000.0000.00022.72梁?jiǎn)卧?J-287.17-11.780.0000.0000.00035.75梁?jiǎn)卧?I-369.239.640.0000.0000.00018.35梁?jiǎn)卧?1/4-370.269.640.0000.0000.00011.12梁?jiǎn)卧?2/4-371.299.640.0000.0000.0003.8

28、9梁?jiǎn)卧?3/4-372.329.640.0000.0000.000-3.34梁?jiǎn)卧?J-373.349.640.0000.0000.000-10.57梁?jiǎn)卧?I274.00-9.050.0000.0000.000-11.27梁?jiǎn)卧?1/4275.03-8.120.0000.0000.000-2.58梁?jiǎn)卧?2/4276.06-7.190.0000.0000.0005.17梁?jiǎn)卧?3/4277.09-6.260.0000.0000.00011.98梁?jiǎn)卧?J278.11-5.320.0000.0000.00017.84梁?jiǎn)卧?I395.12-389.790.0000.0000.000-145.

29、79梁?jiǎn)卧?1/4395.12-381.410.0000.0000.000-118.79梁?jiǎn)卧?2/4395.12-373.030.0000.0000.000-92.37梁?jiǎn)卧?3/4395.12-364.650.0000.0000.000-66.55梁?jiǎn)卧?J395.12-356.270.0000.0000.000-41.31梁?jiǎn)卧?I204.38-153.810.0000.0000.000-59.14梁?jiǎn)卧?1/4204.38-72.430.0000.0000.00017.78梁?jiǎn)卧?2/4204.388.940.0000.0000.00039.36梁?jiǎn)卧?3/4204.3890.310.

30、0000.0000.0005.62梁?jiǎn)卧?J204.38171.690.0000.0000.000-83.46梁?jiǎn)卧?I194.73-197.540.0000.0000.000-101.81梁?jiǎn)卧?1/4194.73-107.790.0000.0000.00012.69梁?jiǎn)卧?2/4194.73-18.040.0000.0000.00059.88梁?jiǎn)卧?3/4194.7371.710.0000.0000.00039.75梁?jiǎn)卧?J194.73161.470.0000.0000.000-47.69梁?jiǎn)卧?I0.000-49.920.0000.0000.000-11.94梁?jiǎn)卧?1/40.000-

31、37.960.0000.0000.000-7.54梁?jiǎn)卧?2/40.000-25.990.0000.0000.000-4.35梁?jiǎn)卧?3/40.000-14.020.0000.0000.000-2.35梁?jiǎn)卧?J0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁?jiǎn)卧?I0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁?jiǎn)卧?1/40.000-1.540.0000.0000.000-0.87梁?jiǎn)卧?3/40.000-0.510.0000.0000.000-0.1梁?jiǎn)卧?J0.0000.0000.0000.0000.0000.000 III型托架下鋼板與預(yù)埋鋼板之間焊縫的可

32、靠性計(jì)算由于托架上口處的彎矩較下口大得多則驗(yàn)算上托口即可。而角焊縫的最小焊腳尺寸為，在式中 t-較厚主體金屬板厚度，單位為毫米。=1.5*，故取焊腳尺寸為10mm。(先按焊腳尺寸6mm驗(yàn)算)上側(cè)焊縫有效面積：Aw11 = 6X0.7X（592-6X2）=2436mm²下側(cè)焊縫有效面積：Aw12=6X0.7X（592-6X2）=2436mm²左側(cè)焊縫有效面積： Aw21=6X0.7X（760-6X2）=3142mm²右側(cè)焊縫有效面積：Aw22=6X0.7X（760-6X2）=3142mm²焊縫的慣性矩計(jì)算：剪應(yīng)力全都由左右焊縫承擔(dān)：V = V / Aw3

33、=389.7KN/（3142X2）mm²=62.1MPa,由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力為：N = N / Aw =395.1KN/（2436X2+3142X2)mm²=35.4Mpa,由彎矩產(chǎn)生的最大正應(yīng)力為M=A = = < fwf=160 MPa 滿 足 !型托架驗(yàn)算計(jì)算分析： 由本計(jì)算書(shū)“總荷載計(jì)算部分”已經(jīng)得出：形托架線荷載取為118.33KN/m。托架滿焊于預(yù)埋鋼板上，連結(jié)方式取為固結(jié)。（1）受力簡(jiǎn)圖 采用邁達(dá)斯軟件建立模型，共建立8個(gè)節(jié)點(diǎn)、9個(gè)單元，荷載考慮托架自重及10米范圍內(nèi)線荷載。Midas模型示意圖圖如下：A、B固結(jié)。IV型托架模型 支座反力圖豎向最大反力是

34、739.15KN；橫向733.4KN。上支座處彎矩為231.6kN·m,下支座處的彎矩為7.17kN·m。撓度圖可以看出最大的變形是21.33mm<35000/250=140mm。 應(yīng)力圖可以看出最大應(yīng)力為207.6MPa梁?jiǎn)卧獌?nèi)力表名稱單元位置軸力 (KN)剪力-y (KN)剪力-z (KN)扭矩 (KNm)彎矩-y (KNm)彎矩-z (KNm)梁?jiǎn)卧?I-1041.16-4.030.0000.0000.000-7.17梁?jiǎn)卧?1/4-1039.79-2.660.0000.0000.000-2.44梁?jiǎn)卧?2/4-1038.42-1.290.0000.0000.0

35、000.35梁?jiǎn)卧?3/4-1037.050.080.0000.0000.0001.21梁?jiǎn)卧?J-1035.681.450.0000.0000.0000.12梁?jiǎn)卧?I-716.463.490.0000.0000.000-0.75梁?jiǎn)卧?1/4-715.094.860.0000.0000.000-6.65梁?jiǎn)卧?2/4-713.726.230.0000.0000.000-14.5梁?jiǎn)卧?3/4-712.357.60.0000.0000.000-24.28梁?jiǎn)卧?J-710.988.970.0000.0000.000-36梁?jiǎn)卧?I-453.6-1.50.0000.0000.0001.21梁?jiǎn)?/p>

36、元31/4-454.97-1.50.0000.0000.0002.71梁?jiǎn)卧?2/4-456.34-1.50.0000.0000.0004.2梁?jiǎn)卧?3/4-457.72-1.50.0000.0000.0005.7梁?jiǎn)卧?J-459.09-1.50.0000.0000.0007.19梁?jiǎn)卧?I323.59-7.390.0000.0000.000-8.06梁?jiǎn)卧?1/4324.96-6.110.0000.0000.0001.16梁?jiǎn)卧?2/4326.33-4.840.0000.0000.0008.64梁?jiǎn)卧?3/4327.7-3.560.0000.0000.00014.37梁?jiǎn)卧?J329.07

37、-2.290.0000.0000.00018.37梁?jiǎn)卧?I733.36-488.180.0000.0000.000-231.57梁?jiǎn)卧?1/4733.36-479.80.0000.0000.000-197.68梁?jiǎn)卧?2/4733.36-471.420.0000.0000.000-164.38梁?jiǎn)卧?3/4733.36-463.040.0000.0000.000-131.67梁?jiǎn)卧?J733.36-454.670.0000.0000.000-99.54梁?jiǎn)卧?I507.59-215.250.0000.0000.000-117.9梁?jiǎn)卧?1/4507.59-103.960.0000.0000.

38、00030.53梁?jiǎn)卧?2/4507.597.330.0000.0000.00075.46梁?jiǎn)卧?3/4507.59118.620.0000.0000.00016.89梁?jiǎn)卧?J507.59229.910.0000.0000.000-145.17梁?jiǎn)卧?I509.08-223.690.0000.0000.000-146.38梁?jiǎn)卧?1/4509.08-104.020.0000.0000.00017.47梁?jiǎn)卧?2/4509.0815.650.0000.0000.00061.65梁?jiǎn)卧?3/4509.08135.320.0000.0000.000-13.84梁?jiǎn)卧?J509.08254.990.

39、0000.0000.000-208.99梁?jiǎn)卧?I0.000-241.40.0000.0000.000-245梁?jiǎn)卧?1/40.000-181.560.0000.0000.000-139.26梁?jiǎn)卧?2/40.000-121.730.0000.0000.000-63.43梁?jiǎn)卧?3/40.000-61.890.0000.0000.000-17.53梁?jiǎn)卧?J0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁?jiǎn)卧?I0.000-2.060.0000.0000.000-1.54梁?jiǎn)卧?1/40.000-1.540.0000.0000.000-0.87梁?jiǎn)卧?2/40.000-1.030.0000.0000.000-0.39梁?jiǎn)卧?3/40.000-0.510.0000.0000.000-0.1梁?jiǎn)卧?J0.0000.0000.0000.0000.0000.000IV型托架下鋼板與預(yù)埋鋼板之間焊縫的可靠性計(jì)算由于托架上口處的彎