1、多排腳手架計算書計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑結構荷載規范GB50009-2012 3、鋼結構設計規范GB50017-20034、混凝土結構設計規范GB50010-2010 更多排數計算書請咨詢Q.Q：763242415 此計算書為三排，供參考學習 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架，裝修腳手架腳手架搭設排數3腳手架鋼管類型48.3×3.6架體離地高度(m)0立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿離墻及立桿前后橫距lb(m)0.3，0.9，0.9 二、荷載設計腳手板類型竹串片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(k

2、N/m2)0.35腳手板鋪設方式2步1設擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.14擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3裝修腳手架作業層數nzj1裝修腳手架荷載標準值Gkzj(kN/m2)2地區浙江杭州市安全網設置敞開基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s0.12風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)1.06，0.796，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩定性)0.038，0.029，0.

3、023 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)127100橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)5260縱、橫向水平桿布置 取多排架中最大橫距段作為最不利計算 承載能力極限狀態 q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1)+1.4×3×0.9/(2+1)=1.434k

4、N/m 正常使用極限狀態 q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1)+3×0.9/(2+1)=1.045kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.434×1.52=0.323kN·m =Mmax/W=0.323×106/5260=61.325N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.045×15004

5、/(100×206000×127100)=1.368mm max1.368mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.1×1.434×1.5=2.366kN 正常使用極限狀態 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.045×1.5=1.724kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.366kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1'=R

6、max'=1.724kN q'=0.04kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.714×106/5260=135.732N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.716mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.388kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=2.366/2=1.183kNRc=0.85

7、×8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=2.388kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算立桿排號立桿搭設高度Hs(m)雙立桿計算方式雙立桿計算高度h1(m)115不設置雙立桿/225按雙立桿受力設計14325按雙立桿受力設計14雙立桿不均勻系數K0.6每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 立桿一:NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×15=2.431kN 立桿二

8、: 單立桿NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN 雙立桿NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN 立桿三: 單立桿NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(2

9、5-14)=1.783kN 雙立桿NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 立桿一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(15/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.103kN 立桿二: 單立桿NG2k1=(H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/

10、2/1=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=1.68kN 雙立桿NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=2.074kN 立桿三: 單立桿NG2k1=(H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.84

11、kN 雙立桿NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.037kN 1/2表示腳手板2步1設 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 立桿三: 單立桿NG2k2=(H-h1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.747kN 雙立桿NGs2k2=(h1/h+1)×la×Gkdb×1/2=(

12、14/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.922kN 1/2表示擋腳板2步1設 4、立桿自重標準值NGk總計 立桿一:NGk=NG1k+NG2k1=2.431+1.103=3.534kN 立桿二: 單立桿NGk=NG1k+NG2k1=1.783+1.68=3.463kN 雙立桿NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.269+2.074=4.343kN 立桿三: 單立桿NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=1.783+0.84+0.747=3.37kN 雙立桿NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2=2.269+1.037+0.922=4.228

13、kN 5、立桿施工活荷載計算 立桿一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN 立桿二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/1=1.5×0.9×(1×3+1×2)/1=6.75kN 立桿三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(

14、1×3+1×2)/2=3.375kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 立桿一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN 立桿二: 單立桿N單=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN 雙立桿N雙=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.343+0.9×1.4

15、15;6.75=13.716kN 立桿三: 單立桿N單=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN 雙立桿N雙=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.228+0.9×1.4×3.375=9.326kN 七、立桿穩定性驗算立桿截面抵抗矩W(mm3)5260立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)506 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=

16、1×1.5×1.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7×103/15.9=169.811250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算：立桿穩定性系數計算計算長度附加系數k計算長度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1913.216202.2450.17731.1913.216202.2450.177 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 由上計算可知各排立桿軸向力N 立桿一: N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.534+1×1.4×3.3

17、75=8.966kN =N/(A)=8965.5/(0.188×506)=94.247N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿二: 單立桿N單=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.463+1×1.4×6.75=13.605kN =N/(A)=13605.5/(0.177×506)=151.912N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 雙立桿Ns=1.2×NGk+N單=1.2×4.343+13.605=18.817kN =KsN/(A)=0.6×18817/(0

18、.177×506)=126.06N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿三: 單立桿N單=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.37+1×1.4×3.375=8.768kN =N/(A)=8768.5/(0.177×506)=97.904N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 雙立桿Ns=1.2×NGk+N單=1.2×4.228+8.768=13.842kN =KsN/(A)=0.6×13841.75/(0.177×506)=92.73N/mm2f=2

19、05N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 由上計算可知各排立桿軸向力N 立桿一: N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=8493/(0.188×506)+17758.44/5260=92.656N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿二: 單立桿N單=

20、1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=12660.5/(0.177×506)+17758.44/5260=144.736N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 雙立桿Ns=1.2×NGk+N單=1.2×4.343+12.661=17.872k

21、N Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·m =KsN/(A)+Mw/w=0.6×17872/(0.177×506)+14084.28/5260=121.336N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 立桿三: 單立桿N單=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9&#

22、215;1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=8296/(0.177×506)+17758.44/5260=96.005N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 雙立桿Ns=1.2×NGk+N單=1.2×4.228+8.296=13.369kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·m =KsN/(A)+Mw/w=0.6×13369.2

23、5/(0.177×506)+14084.28/5260=91.171N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、立桿底部軸力標準值計算 立桿一：恒載標準值FG1=3.534kN，活載標準值FQ1=3.375kN 立桿二：恒載標準值FG2=7.806kN，活載標準值FQ2=6.75kN 立桿三：恒載標準值FG3=7.597kN，活載標準值FQ3=3.375kN 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號48.3×3.6連墻件截面面積Ac(mm2)

24、506連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.038×2×1.8×2×1.5=0.575kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(0.575+3)×103/(0.896×506)=7.885N/mm20.85×f=0.85×205N/mm

25、2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=0.575+3=3.575kN0.85×12=10.2kN 滿足要求！ 九、樓板支撐面驗算 樓板厚度h(mm)200混凝土強度等級C20立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=Ns=18.817kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×