1、東臺沿海高級中學新建工程（綜合樓）外腳手架搭設方案施工單位： 宇杰集團股份有限公司 編 制 人： 編制日期： 2013 年 3 月 10 日 目 錄1、工程概況2、編制依據3、搭設方案4、搭設注意事項5、拆除方案6、檢查與驗收7、安全措施附圖及腳手架計算書1、工程概況東臺沿海高級中學新建工程，總用地面積約216658平方米，總建筑面積約102125平方米。其中綜合樓建筑面積約15867平方米，總高41.55m。建設單位：東臺市海濱投資發展有限公司施工單位：宇杰集團股份有限公司設計單位：中科院建筑設計研究院有限公司監理單位：江蘇興盛工程咨詢監理有限公司2、編制依據 建筑施工安全檢查標準(JGJ5

2、9-99)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)；鋼絲繩GB/T 89181996； 施工圖紙及鹽城市地區規范要求。3、搭設方案3.1搭設總高度：綜合樓地上共12層，總高度為41.550m。從六層樓面開始起挑，懸挑高度為20.6m。雙排腳手架；排距Lb=0.9m；縱距La=1.5m；步距h=1.8m；連墻桿間距：落地腳手架豎直3.6m；水平3.0m，懸挑腳手架豎直3.6m；水平4.5m；里排立桿距建筑物0.35m；外排欄桿與縱向水平桿之間的距離為0.6m；全封閉式密目安全網1.8*6m的封閉防護。落地腳手架搭設步驟：基坑平整、夯實基礎承載實驗、材料配備定位設置通長腳手

3、板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手片扎防護欄桿扎安全網。懸挑腳手架搭設步驟：底層或五層樓面澆搗混凝土時預埋鋼筋壓環安裝槽鋼挑梁安裝挑架立桿安裝鋼絲繩拉索重復落地架搭設流程重復第一挑流程使用、維護。3.2落地架 3.2.1立桿基礎：立桿基礎是腳手架的整體承重部位，基坑底部需夯實平整找平，上鋪100厚碎石，在內、外立桿下底座分別用木板作為墊板，墊板外排水溝需派專人及時疏通。 3.2.2須設置縱、橫向掃地桿采用直角扣件因固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，須將高處的縱向掃地桿向低

4、處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離500mm。3.2.3底層步距2m。3.3懸挑架及斜撐3.3.1懸挑底梁用I14槽鋼，樓面上用ø18鋼筋環箍固定，鋼梁間距為2倍立桿縱距。外墻四大角轉角處，采用14號槽鋼作鋼梁一端焊固在墻上的預埋鐵板上，外端斜撐支撐。3.3.2在懸挑鋼梁上立桿位置焊接22長70短鋼筋或60短鋼管，立桿鋼管套立在短鋼筋或短鋼管上。懸挑鋼梁上搭設大橫桿，滿鋪木板、密目網，與樓面交接處空縫也用木板嚴密封閉，預防垃圾下掉。3.3.3懸挑鋼梁及斜撐，需等樓面砼強度達到設計值50%以上時安裝。3.3.4在懸挑梁外端處采用16號鋼絲繩卸載，在

5、上部框架梁或合適部位預埋插筋，作為鋼絲繩的上拉點，用16號索具作收緊。3.4立桿3.4.1立桿通過連墻件與建筑物可靠連接，連墻件作法見附圖。3.4.2立桿接長除頂層步可采用搭接外，其余各層各步接頭均采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定。立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離500mm；各接頭中心到主節點的距離600mm。搭接長度1m，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離100mm。立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。3.5縱向水平立桿縱向水平桿須按下列規定搭設： 3.5.1、縱向水

6、平桿設置在內側，其長度不得少于3跨；3.5.2、縱向水平桿接長采用對扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接按下列規定施工： 縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿對接扣件不要在同步或同跨內；不同跨度或不同相鄰接頭在水平方向錯開的距離500mm；各接頭中心至最近主節點的距離600mm。搭接長度1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離100mm。橫向水平桿作為縱向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，間距為350mm，竹笆腳手板兩端用木方壓住，用鐵絲捆綁在縱向水平桿上。3.6橫向水平桿：主節點處須設置一根橫向水平桿

7、，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距離150mm。在雙挑排腳手架中，靠墻一端的外伸長度為300mm。3.7腳手板腳手板的鋪設按下列規定施工：3.7.1、作業層腳手板滿鋪，離開墻面120-150mm。挑架腳手架底層需用膠合板滿鋪，防止高空墜物。3.7.2、竹笆腳手板按其垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪。3.7.3、作業層端部腳手板探頭長度取150mm，其板長兩端均應與支了承桿可靠地固定。 3.8連墻件 3.8.1、連墻件的布置按下列設置： 靠近主節點設置，偏離主節點的距離300mm；從底層第一步縱向水平桿處開始設置；采用菱形布置，如有困難可采用方形、矩形布置。落地腳手

8、架連墻件按兩步兩跨布置，懸挑腳手架按兩步三跨布置。3.8.2、采用-150*80*8鋼板上焊接48*3.5鋼管，鋼管長500mm，用膨脹螺栓固定在梁外側。3.8.3、連接件中的鋼管與內立桿用扣件連接。3.8.4、腳手架下部暫不能設連接件時，可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在45度-60度之間；連接點中心至主節點的距離300mm。拋撐應在連接件搭設后方可拆除。3.9剪刀撐剪刀撐的設置應符合下列規定：3.9.1、每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表規定：剪刀撐斜桿與地面傾角45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數765每道剪刀撐寬度4跨，且在6

9、m-9m之間，斜桿與地面的傾角宜在45°-60°之間。3.9.2、腳手架在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。3.9.3、剪刀撐斜桿的接長采用搭接。3.9.4、剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿。3.10踢腳板施工層踢腳板采用20mm厚的松木板，不得使用斷裂發霉木板。踢腳板脊漆黑黃相間的警戒色，高度180mm。4、腳手架搭設注意事項4.1 內外立桿應準確的放在定位線上，鋪放平穩，不得懸空。4.2 搭設立桿時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相連立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。4.3當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水

10、平桿后，應立即設置連墻件。4.4雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。4.5當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。4.6剪力撐、橫向支撐應隨立桿、縱橫向水平等同步搭設，剪力撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。4.7對接扣件的開口應朝上或朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.8鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，腳手板的探頭應采用直徑3.2的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。4.9欄桿和擋腳板應搭設

11、在外排立桿的內側，上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于150mm。腳手板搭設完畢后，必須經有關部門驗收后，方可投入使用。4.10斜拉鋼絲繩固接牢固，索具張拉符合有關規范要求。5、拆除方案5.1拆除腳手架前的準備工作：5.1.1全面檢查腳手架的扣件連接、連接件、支撐體系等是否符合構造要求。5.1.2由項目技術施工人員進行拆除安全技術交底。5.1.3清除腳手架上雜物及地面障礙物。5.2拆除腳手架：5.2.1拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行。5.2.2連墻體必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連接件整層或數拆除后再拆腳手架；分段拆除高差2步，如高差2步，應增設連墻、件固

12、定。5.2.3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6m)時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5.2.4當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端設置連件和橫向斜撐。5.3卸料5.3.1各構配件嚴禁拋擲至地面。5.3.2運至地面的構配件及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆放存放。6、檢查與驗收6.1腳手架基礎在下列階段進行檢查與驗收 6.1.1基礎完工后及懸挑槽鋼安裝后；6.1.2作業層上施工加荷載前；6.1.3每搭設完10-13m高度后；6.1.4達到設計高度后；6.1.5遇有六級大風與大雨后；6.1.6停止使用超過一個月后；6.1.7裝飾工程開始前。6.2

13、腳手架使用中，定期檢查下列項目：6.2.1桿件的設置和連接，連件、支撐、門洞架等的構造是否符合要求；6.2.2地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；6.2.3扣件螺栓是否松動；6.2.4立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范要求；6.2.5安全防護措施是否符合要求；6.2.6是否超載。6.3安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力板手檢查，扭力矩為4.5-5.5(N-M)，抽樣方法按隨機分布原則進行，不合格必須重新擰緊，直至合格為止。6.4必須檢查鋼絲繩的整個工作長度，同時必須仔細檢查靠近末端接頭處的鋼絲繩。在使用后每月檢查至少2次，并并符合GB5972中2.4.1的規定。7、安全措施7.1腳手架

14、搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。7.2操作人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防滑鞋。7.3腳手架的構配件質量與搭設質量按第五條進行檢查驗收，合格后方準使用。7.4作業層上的施工荷載須符合設計要求，嚴禁超載。不得將模板與架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。7.5當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪大氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后要將操作層打掃后再開始搭設，防止滑倒等。7.6腳手架的安全檢查與維護第五條進行。7.7在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：

15、主節點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。7.8不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則須采取安全措施，并報公司技術部門批準。7.9臨街搭設腳手架時，外側須有防止墜物傷人的防護措施。7.10在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7.11工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46)的有關規定執行。7.12搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳

16、手架，搭設高度為21.15米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設6層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

17、 活荷載標準值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:

18、支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.412×106/5080.0=81.008N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.091+0.990×1.050)

19、×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.220mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.050×

20、1.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m =0.835×106/5080.0=164.442N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小

21、橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×

22、;121900.0)=2.800mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.824mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.05

23、0×1.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×21.15=

24、2.2643kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150×13×1.500×(1.050+0.400)/2=2.121kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×13/2=1.463kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×21.15=0.159kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3

25、+NG4 =6.386kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數：Us = 1.000 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0

26、.550×1.000×1.000 = 0.385kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.71kN； 軸心受壓立桿的穩定系

27、數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 161.39 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立

28、桿的軸心壓力設計值，N=12.71kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.223kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 194.30 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

29、= 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 3.760kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 4.725kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 50.054米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 4

30、7.668米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 3.760kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 4.725kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.187kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 30.092米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式

31、計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.385kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 5.821kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 10.821kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=40.00/1.58的結果查表得到=0.93； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經過

32、計算得到 Nf = 93.484kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為連墻件的軸向拉力，N=10.821kN； lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm； t為連墻件的周長，t=3.50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過焊縫抗拉強度 = 10821.20/(150.80×3.50) = 20.50N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中

33、p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 58.65 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 14.66 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 105.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 105.00 地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手

34、架，搭設高度為21.6米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為48×3.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設7層。 懸挑水平鋼梁采用14a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.35米，建筑物內錨固段長度1.00米。 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.20m。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算

35、大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.900=1.260kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算

36、公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.354×106/5080.0=69.727N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.0

37、45=0.083kN/m 活荷載標準值q2=0.900kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.910mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.0

38、58kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN 荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0

39、.617kN.m =0.617×106/5080.0=121.398N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1

40、475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.520mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.533mm 小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.900=0

41、.035kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN 活荷載標準值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN 荷載的計算值 R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷

42、載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.125×21.600=2.7kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150×10×1.500×(0.900+0.350)/2=1.406kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.500×10/2=1.125kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m

43、2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.000=0.162kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.393kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載

44、規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.000 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.550×1.250×1.000 = 0.481kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定

45、性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.52kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 127.31 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.67