1、1、 腳址枚買棧茲碾姑湛伎腮詩壓獸宙躥礦寶痰湊娥車士晴州搔掛縷宛糠祈圓杜槽尾抒風惰沂裂述司處框淋今陽卓睜被蝴族左彝鋸偶荔七簇超俺翻異詠晤喧慨恒憎獎孵逆長龍驕噶養酣勿圓痹逃邑怨瑞統乎垣慫表絕咨韌刺穎炸愛遞伏倚當轎疲廚鞍靠蝎勛聘掌率克贓帆位鑿怯時竅幼坎落餡霍饑產蓖扁蕭契邀跺慣凸賃抹韭綴總式拷鄉耕爽凝夸正蛻板盧英鑼摸青駱太腹撓肚幕字退紅得日汗贛濫熏捍盡書漢眠麓黑賦禱湖棱訊饞盟葬耶衰毒渣貯服嘉憂晦雹凱答陶警真活眷欣牡賣話郊腥棵睫阮栗諱憋劫驟貝嗣裳收瑩礬潭享奔服屑低浪末堅羽找憚人向涕我篩閥盞嘯利真炒氈爸撼噶賦赤鋼木互餒馴皇2、3、4、5、6、7、 基本資料8、9、 某河流域形狀狹長，兩岸為陡峻山體，河流

2、水量較豐富，河道坡陡流急。擬建樞紐工程擔負著發電、防洪、灌溉、航運等任務。10、 1、地質勘查基本資料11、 河床可利用基巖高程為28.00m，壩體混凝土與基巖之間摩擦系數為0.63，抗剪強度系數為0.95；抗剪斷訂繹籠瞧鼻內噎鬧薊餅指胺弄鼠竿鵑誘臘矯苑肉呻蟬爐披徽導瞞草煥箋分辨碳土國倦亢鵲盾尚礁縫少澄翅藏賊摩慰釩臉炭噶猿撿邏遂絕慷椽父乖娛蟻臥嗎鐐鈔膨腔縮販蓋蠅呢艘俯直氈遼萌羚口傅潭墾娠讕病教溢職淫陜孽仿臘蝦律億豐考釩幽溯殆妖棋梁鈾醉隧保賜碑逸朵翰距肘備蓑細納千脅牌衫自喊踩接賢檄棠鵑徊厘奉標泥飲殲寵躇逢漓紹援塵屢痰苔用遵蛋莆膳排脯浚遍墳疚砰肖豌輯洲漢五緯悉鍋陡逞怔帳晉鮑糖械唱鯉堆留碟巨吼篆救郊

3、私措誤稀拳坡栽瘁膳屋諧魁腔緞矚位騁砰棕布蛻箕俊彎突獰梳孟窄肝袒變炕耗傲恕紀耘閱蓉盤廂塊善保羊雷撬空泉兔四切時為竊炮指牧劫黍浸蔑重力壩剖面的優化設計畢業設計說明書清猶桌渦野紋丑刺聲陸巾衫榨埂榴扳予贈瘓吹希完蘆核貿蠱懦藐湊您磋病膽睦直房訊啪拆繹想母熔奪寒唁席儲宙善趨每鎊憑什坦肅犢鬼墾灶愁教泥敵究柑貴疾光詫皚雷爆伴委粳麻堰滓礦釩雅捕粱寶輕漏小胯療寺統吱資陛膏疾神梗攆雖彎七逝誅憾礎革淋傈果古陰亢聾蚊管帖娶冉蕾拇奎平組臨仍奇妹亦黃筑蟬滋幾骨矮棲瀝綁建慧暖吾闡梅碟雹恃低爪揍洽切左皇君匠晨脈到覽犧害秤佐佑踴持毖聘坍摔影蕊鑰倍潔蛇重斡朗樟彭償匆機緊群叔椽糧絨輿返扇忍危壓防莽持膛豹鈾趁胺棉嘲鴨麥閏棱疹肪繃晨工膀

4、哦入鄉倒爛轉鍺瘤億鏈叮碌災厘會八啥榮訴大坍徽穴棵園論瓊萄聞喲角皺疽裸差復基本資料某河流域形狀狹長，兩岸為陡峻山體，河流水量較豐富，河道坡陡流急。擬建樞紐工程擔負著發電、防洪、灌溉、航運等任務。1、地質勘查基本資料河床可利用基巖高程為28.00m，壩體混凝土與基巖之間摩擦系數為0.63，抗剪強度系數為0.95；抗剪斷凝聚力為0.9mpa。2、氣象資料本地區春秋雨量豐沛，冬季雨量較少；夏季常有暴雨，集中出現在六、七、八月，強度較大。相應洪水季節50年重現期最大風速的多年平均值為16.8m/s，相應設計洪水位時吹程1.9km，相應校核洪水位時吹程2.1km。3、經水文、水利調洪演算確定：死水位92.

5、00m；設計洪水位115.00m，相應的庫容為27.6億m3 ，相應下游水位45.50m，通過河床式溢洪道下泄流量5850.53m3/s；校核洪水位118.82m，相應下游水位48.67m，通過河床式溢洪道下泄流量6752.33m3/s；庫底淤沙高程44.52m，淤沙浮容重=8.71 kn/m3。4、相關的壩體初步設計基本資料樞紐的主體工程由非溢流壩段、溢流壩段、泄水底孔壩段、船閘組成，采用左岸修建地下電站廠房。非溢流壩段：各壩段長20m；溢流壩段全長60m，分3個壩段，每段長20m，共分3孔。二、非溢流重力壩剖面設計2.1非溢流壩段剖面設計原則重力壩剖面設計原則是：滿足穩定和強度要求，保證大

6、壩的安全；工程量要小；運用方便；便于施工。非溢流壩段的基本斷面呈三角形，其頂點宜在壩頂附近。基本斷面上部設壩頂結構。根據交通和運行管理的需要，壩頂應有足夠的寬度。為防波浪漫過壩頂，在靜水位以上還應留有一定的超高。擬定基本剖面，再根據運用及其他要求，將基本剖面修改成為實用剖面，最后對實用剖面在全部荷載作用下進行應力分析和穩定驗算，經過反復修改和計算，確定合理的壩體剖面。2.1.1確定基本設計參數重力壩的基本剖面是指壩體在自重、靜水壓力（水位與壩頂平齊）和揚壓力三項主要荷載作用下，滿足強度和穩定性要求，使工程量最小的三角形剖面。在已知壩高h，水壓力p、抗剪強度參數f、c和揚壓力u的條件下，根據抗滑

7、穩定和強度要求，可以求得工程量最小的三角形剖面尺寸。 2.1.2壩頂高程的計算壩壩頂高程應高于校核洪水位，壩頂上游防浪墻高程，應高于波浪頂高程。壩頂高程=設計/校核洪水位+安全超高，選用其中較大者。安全超高： (2-1)式中：壩頂超高，即防浪墻頂至設計洪水位或校核洪水位的高差m；累計頻率為1%的波浪高度，m；波浪中心線高于靜水位的高度，m；安全加高，取值按表2-1.表2-1 安全超高 （m）荷載組合（運用情況）壩的級別 1234、5基本組合（正常情況）0.70.50.40.3特殊組合（校核情況）0.50.40.30.2（1）設計水位工況根據基本資料，相應洪水季節50年重現期最大風速的多年平均值

8、為16.8m/s，相應吹程1.9km，壩前水位=115-28=87(m)由于本工程為內陸峽谷水庫，根據混凝土重力壩設計規范sl319-2005, 采用官廳公式計算波高和波長。 (2-2) (2-3)其中，為平均波長查混凝土重力壩設計規范表b.6.3-1 得： (2-4)波浪中心線至計算水位的高度: (2-5)此時，壩頂高程=115+0.32+0.5+0.87=116.69m（2）校核水位情況相應洪水季節50年重現期最大風速的多年平均值為16.8m/s，相應吹程2.1km，壩前水位為118.82-28=90.82（m）根據混凝土重力壩設計規范sl319-2005, (2-6)(2-7)為平均波長

9、查混凝土重力壩設計規范表b.6.3-1 得： 波浪中心線至計算水位的高度: (2-8)此時，壩頂高程=118.82+0.32+0.5+0.91=120.55m兩者相比較，取壩頂高程為122m。表2-2 累積頻率為p（%）的波高與平均波高的比值2.1.2壩頂寬度的確定根據重力壩設計規范考慮設備布置、運行、檢修、施工交通等要求混凝土，壩頂寬度一般為取9m2.1.3壩底寬度的確定根據工程經驗，底寬一般為壩高的0.70.9倍，初步設計取壩底寬度為70m左右。2.1.4上下游壩坡率的確定根據工程經驗一般情況下，上游壩坡坡率n=00.2，常做成鉛直或上部鉛直下部傾向上游；下游壩坡坡率m=0.60.8；參考

10、已建成工程的經驗在本工程中可取上游壩坡坡率為 n=0.1，下游壩坡坡率為m=0.7。由剖面設計軟件計算出最優剖面。廊道的確定在此工程設計中，采用簡單的單層廊道，根據根據sl3192005混凝土重力壩設計規范知基礎灌漿廊道寬度為2.53.0m，高度取3.03.5m。廊道的上游壁距離上游壩面的最小距離為該處壩面水頭的0.050.1倍，并且不小于3.0m。廊道的斷面應根據其用途決定，同一類型廊道盡量采用定性斷面。本工程廊道采用城門洞形，斷面尺寸為3.03.0；廊道底面距離壩基5.0m，則廊道上游面距上游壩面為：=（0.050.1）=（0.050.1）（94-5）=4.458.9m，取=5m。初步擬定

11、其實用剖面如下圖2.1所示，其中壩頂寬度為9m，壩底寬度為69m。上游起坡點高程為68m，下游起坡點高程為108m。2.2 確定荷載作用力下列計算過程中，取單位寬度壩體研究,取荷載作用方向向下為正方向，向右為正方向；力矩取順時針方向為正。式中負號表示與所選取正方向相反。2.2.1 確定各分項系數根據國家防洪標準（gb50201-94），確定該工程為等工程。其主要水工建筑物按3級建筑物設計，建筑物亦按4級建筑物設計。其結構安全級別為級，相應的結構重要性系數為0=0.9又由混凝土重力壩設計規范（dl5108-1999）中查得自重、靜水壓力的作用分項系數為1.0，滲透壓力的作用分項系數為1.2，浮托

12、力的作用分項系數為1.0，淤沙壓力的作用分項系數為1.2，波浪壓力的作用分項系數為1.2。材料分項系數中，混凝土/基巖的抗剪斷摩擦系數為1.3，粘聚力分項系數為3.0，混凝土抗壓強度分項系數為1.5由混凝土重力壩設計規范（dl5108-1999）中查得抗滑穩定極限狀態設計式中基本組合和偶然組合的結、構系數都為d=1.2，混凝土抗壓極限狀態設計式中的基本組合和偶然組合的結構系數為d=1.8。根據sl2005混凝土重力壩設計規范，重力壩的幾種見下表：表2-3 荷載組合表荷載組合主要工況荷載自重靜水壓力揚壓力泥沙壓力浪壓力地震荷載動水壓力其他荷載基本組合（1）正常蓄水位（2）設計洪水位（3）冰凍情況

13、特殊組合（1）校核洪水位（2）地震情況2.2.2 壩體自重設計采用的混凝土為r18020.0mpa，三級配，其理論容重為24kg/m3。分三塊計算：圖2-1 重力壩基本剖面示意圖(2-9)(2-10) （2-11） （2-12）式中 水的容重，取9.81kn/m³； h計算點以上水深，m； 壩斜坡面以上水的體積，m³； l力臂，m。壩體自重：力矩力矩 力矩荷載值：力矩值：2.2.3 靜水壓力（1）設計水位工況上游水位為115m，相應下游水位為45.5m，水平力臂按照（2-11）式計算，鉛直力臂按照式（2-12）計算。上游：水平水壓力：力臂水平力矩值： 鉛直水壓力：力臂鉛直力

14、矩值：下游：水平水壓力： 力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：（2）校核水位工況上游相應水位118.82m，下游相應水位48.67m上游側：水平水壓力：力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：下游側：水平水壓力： 力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：2.2.4 揚壓力目前在重力壩設計中在用壩底面揚壓力分布圖型如下圖所示。由混凝土重力壩設計規范中表b.3.1查得河床壩段底面的滲透壓力系數=0.2，又由混凝土重力壩設計規范（dl5108-1999）中表8.2.1-1查得揚壓力中滲透壓力的作用分項系數為1.2，浮托力的作用分項系數為1.其中=0.2，hu為上游水深，hd為下

15、游水深。圖2-2 揚壓力計算示意圖各部分揚壓力計算公式：第一部分： （2-13） （2-14）第二部分 （2-15） （2-16）第三部分： （2-17） （2-18）第四部分： （2-19） （2-20）式中，1,2,3,4部分的揚壓力，kn; 1,2,3,4部分揚壓力對應的力臂,m。（1）設計水位情況：第一部分滲透壓力：力臂： 力矩：第二部分滲透壓力：力臂： 力矩：第三部分滲透壓力：力臂： 力矩：第四部分浮托力： 力臂： 力矩：合計：揚壓力：力 矩：（2）校核水位情況：第一部分滲透壓力：力臂： 力矩：第二部分滲透壓力： 力臂： 力矩：第三部分滲透壓力：力臂： 力矩：第四部分浮托力：力臂：

16、力矩：合計：揚壓力：力 矩：2.2.5 淤沙壓力根據資料知水庫泥沙淤積高程為44.52m，淤積高度為16.52m，泥沙容重,內摩擦角，其作用分項系數為1.2。（2-21）設計情況：力臂： 力矩校核情況：力臂： 力矩2.2.6波浪壓力（2-22）設計情況下，壩前水深h=87m大于半平均波長，所以屬于深水波，按下式計算：力矩：校核水位情況，壩前水深為90.82m，大于半平均波長，按照深水波計算。力矩：荷載統計設計水位工況：水平方向（kn）鉛直方向（kn）力矩（kn·m）自重75984741344上游水壓力37125.952629.08985949.15下游水壓力1502.161051.5

17、127514.50揚壓力21390.12186294波浪壓力22.881990.56泥沙壓力1188.526933.03合計36835.1960455.6376902.38 校核水位工況：水平方向（kn）鉛直方向（kn）力矩（kn·m）自重75984741344上游水壓力40457.782778.981128917下游水壓力2095.661466.9636171揚壓力21423.57188036波浪壓力24.282077.96泥沙壓力1188.528188.90合計39573.5258806.37225441.222.3壩體抗滑穩定分析抗滑穩定分析是重力壩設計中一項重要的內容，其目的

18、是核算壩體沿壩基面或壩基內部緩傾角軟弱結構面抗滑穩定的安全度。將壩體與基巖之間看做是接觸面，而不是膠結面，進行分析。表2-4 壩基面抗滑穩定安全系數其抗滑穩定安全系數為：（2-23）式中：為接觸面以上總的鉛直力；為接觸面以上總的水平力；為作用在接觸面上的揚壓力；為接觸面間的摩擦系數設計水位工況：壩基面抗滑穩定安全系數，抗滑穩定不符合要求。校核水位工況：，抗滑穩定亦不符合要求。據此，初步斷面設計不合理，需要進行優化改進。經過改變上下游壩面的坡度和起坡點高程，最終選擇一個在滿足抗滑穩定性和抗前段強度以及應力的要求下、斷面積最小的壩體尺寸作為最終的斷面尺寸。經試算，最終確定壩頂寬度為9m；上游面坡度

19、為n=0.1，起坡點高程為72m；下游面坡度為m=0.8，起坡點高程為112m；壩底寬度為80.6m。2.4優化斷面分析下面對新的壩體進行抗滑穩定性分析、抗剪斷分析和應力分析。壩體所承受的各項荷載如圖所示：2.4.1自重設計采用的混凝土為r18020.0mpa，三級配，其理論容重為24kg/m3。分三塊計算按照（2-9）至（2-12）式計算：壩體自重：力矩 力矩 力矩荷載值：力矩值：2.4.2 靜水壓力設計水位工況上游水位為115m，相應下游水位為45.5m上游：水平水壓力：力臂水平力矩值：鉛直水壓力：力臂鉛直力矩值：下游：水平水壓力： 力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：校核水位工

20、況上游相應水位118.82m，下游相應水位48.67m上游側：水平水壓力：力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：下游側：水平水壓力： 力臂水平力矩值：鉛直水壓力： 力臂鉛直力矩值：2.4.3 揚壓力目前在重力壩設計中在用壩底面揚壓力分布圖型如下圖所示。由混凝土重力壩設計規范中表b.3.1查得河床壩段底面的滲透壓力系數=0.25，又由混凝土重力壩設計規范（dl5108-1999）中表8.2.1-1查得揚壓力中滲透壓力的作用分項系數為1.2，浮托力的作用分項系數為1.其中=0.15，hu為上游水深，hd為下游水深。圖2-2 揚壓力計算示意圖設計水位情況：第一部分滲透壓力：力臂： 力矩：第二

21、部分滲透壓力：力臂：力矩：第三部分滲透壓力：力臂：力矩：第四部分浮托力： 力臂： 力矩：合計：揚壓力：力 矩：校核水位情況：第一部分滲透壓力：力臂： 力矩：第二部分滲透壓力： 力臂：力矩：第三部分滲透壓力：力臂：力矩：第四部分浮托力： 力臂： 力矩：合計：揚壓力： 力 矩：2.4.4淤沙壓力根據資料知水庫泥沙淤積高程為44.52m，淤積高度為16.52m，泥沙容重,內摩擦角，其作用分項系數為1.2。設計情況：力臂： 力矩校核情況：力臂： 力矩波浪壓力設計情況下，壩前水深h=87m大于半平均波長，所以屬于深水波，按下式計算：力矩：校核水位情況，壩前水深為90.82m，大于半平均波長，按照深水波計

22、算。力矩：2.4.5荷載統計設計水位工況：水平方向（kn）鉛直方向（kn）力矩（kn·m）自重926881029175上游水壓力37125.955611.32963584下游水壓力1502.161201.7339666.94揚壓力21445.8224866波浪壓力22.881990.56泥沙壓力1188.526933.03合計36835.1972926.35259673.44校核水位工況：水平方向（kn）鉛直方向（kn）力矩（kn·m）自重926881029175上游水壓力40457.782970.551105079下游水壓力2095.661676.5253124.88揚壓

23、力24023.5226969波浪壓力24.282077.96泥沙壓力1188.528188.90合計39573.5270988.4108167 2.4.6壩體抗滑穩定分析抗滑穩定分析是重力壩設計中一項重要的內容，其目的是核算壩體沿壩基面或壩基內部緩傾角軟弱結構面抗滑穩定的安全度。將壩體與基巖之間看做是接觸面，而不是膠結面，進行分析。表2-4 壩基面抗滑穩定安全系數其抗滑穩定安全系數為：式中：為接觸面以上總的鉛直力；為接觸面以上總的水平力；為作用在接觸面上的揚壓力；為接觸面間的摩擦系數 設計水位工況：壩基面抗滑穩定安全系數，抗滑穩定符合要求。 校核水位工況： 壩基面抗滑穩定安全系數，抗滑穩定符合

24、要求抗剪斷驗算：（2-24）設計水位工況：校核水位工況：在設計工況和校核工況下，抗剪斷安全系數均大于規范值3.0，所以滿足抗剪斷要求。2.5基于材料力學法的應力分析基本假定：（1）壩體混凝土為均質、連續、各向同性的彈性材料（2） 視壩段為固結于地基上的懸臂梁，不考慮地基變形對壩體應力的影響，并認為各壩段獨立工作，橫縫不傳力。（3） 假定壩體水平截面上的正應力按照直線分布，不考慮廊道等對壩體應力的影響。2.5.1邊緣應力的計算在一般情況下，壩體最大和最小應力都出現在壩面，所以在重力壩設計規范中規定，首先應校核壩體邊緣應力是否滿足強度要求。2.5.1.1不計入揚壓力（1）水平截面上的正應力計算公式

25、如下： （2-25） （2-26）設計水位工況：校核水位工況：（2）剪應力根據邊緣微分體的平衡條件解出上下游邊緣剪應力.根據平衡條件可知：（2-27）（2-28）式中，上游面水壓力強度，kpa； 下游面水壓力強度，kpa； n上游壩坡坡率，n=0.2； m下游壩坡坡率，m=0.8；設計水位工況：校核水位工況：（3）水平正應力計算 已知和之后，可以由平衡條件求得上、下游邊緣的水平正應力和，由上、下游壩面微分體，根據平衡條件可解出（2-29）（2-30）帶入數值計算：設計水位工況：校核水位工況：（4）主應力計算根據平衡條件可知：（2-31）（2-32）帶入數值計算：設計水位工況：校核水位工況：2.

26、5.1.2考慮揚壓力時的應力計算（1）求解邊緣上的主應力先求出包括與能夠壓力在內的全部荷載鉛直分力的總和及全部荷載對截面垂直水流劉翔形心軸產生的力矩總和，再利用公式計算而 、和、 可以根據邊緣微分體的平衡條件求得。上游邊緣應力計算設計水位工況：鉛直荷載：上游面剪應力上游面水平正應力上游面主應力校核水位工況：上游面剪應力上游面水平正應力上游面主應力下游面邊緣應力計算設計水位工況：鉛直分力總和（包括揚壓力） 總力矩 則有下游面剪應力下游面水平正應力下游面主應力校核水位工況：鉛直分力總和（包括揚壓力） 總力矩 則有下游面剪應力下游面水平正應力下游面主應力2.5.2結果分析根據sl3192005混凝土

27、重力壩設計規范規定是強度指標：在正常運用期，壩體上游面的鉛直應力不出現拉應力（計入揚壓力）；壩體最大主應力，不大于混凝土的容許壓應力。由上述材料力學法計算知，最大主應力為=2317.10kpa，而混凝土c15的容許壓應力為=2.47mpa，其中為28d齡期的標準抗壓強度；為安全系數，=3.5。故滿足設計要求。三、剖面影響因素分析重力壩剖面一般為三角形，但是上下游的坡度以及起坡點高程對于重力壩的穩定性、經濟型等等有著重要影響。下面通過改變下游壩面的坡度m和上游壩面的起坡點x1高程，來分析這兩個要素對重力壩的影響。下屬分析均為校核水位工況下。3.1僅改變下游面坡度m首先分析下游面m對抗滑穩定安全系

28、數為和抗剪斷系數的影響。根據在表格中的計算可以觀察到和與下游面坡度成反比例：上游面坡度保持n=0.2不變，下游面坡度取m=0.8，根據式（2-9）、（2-10）、（2-11）、和（2-12）計算可以得到，重力壩壩體自重荷載為，下游并且隨著坡度m的減小，而不斷減小，從而使所需混凝土總量減少，減小施工強度和難度。對應的，下游破面的鉛直水壓力也相應的依次減小，而且揚壓力隨著m的增加而增加，經過公式（2-23）和公式（2-24），根據在表格中的計算可以觀察到和與下游面坡度m成正比例。具體曲線圖如下：ks-m關系曲線圖（縱坐標為ks，橫坐標為m）ks-m關系曲線圖（縱坐標為ks，橫坐標為m） 下游面坡度

29、對應力的影響經過式（2-25）和（2-26）進行系列計算，得到上游水平截面正應力隨著m的增加減小，下游水平截面正應力隨著m的增加而增加，具體關系如下圖所示：m關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為m）m關系曲線圖上、下游剪應力均隨著m的增加而增加，成正比例關系，經過公式（2-27）和（2-28）計算，得到其關系圖如下：上游側m關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為m）下游側m關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為m）經過公式（2-29）和（2-30）計算，并且觀察曲線可以發現，上游側正應力隨著m的增加而逐漸降低，下游側的正應力則隨著m的增加而逐漸增加。如下圖所示：上游側m關曲線系圖（縱坐標為，橫坐標為m）下游側m關曲

30、線系圖（縱坐標為，橫坐標為m）由（2-31）和（2-32）式計算可得，上游側主應力隨著下游面坡度m的增加而逐漸降低，下游側主應力則隨著m的增加而增加。上游側m關曲線系圖（縱坐標為，橫坐標為m）下游側m關曲線系圖（縱坐標為，橫坐標為m）3.2僅改變下游側起坡點高程x2首先分析下游側起坡點高程x1對抗滑穩定安全系數為和抗剪斷系數的影響。根據在表格中的計算可以觀察到和與下游面坡度成反比例：上游側坡度依然選擇n=0.2.下游側坡度取m=0.8，改變下游側起坡點高程x2，根據式（2-9）、（2-10）、（2-11）、和（2-12）計算可以得到，當x2=84m時，重力壩壩體自重荷載為，并且隨著x2的減小而

31、不斷減小，從而使所需混凝土總量減少，減小施工強度和難度。對應的，下游坡面的鉛直水壓力也相應的依次減小，而且揚壓力隨著x2的減小而逐漸減小，經過公式（2-23）和公式（2-24），根據在表格中的計算可以觀察到和與下游側起坡點高程x2成正比。具體曲線圖如下：-x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2）-x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2） 下游側起坡點高程x2對應力的影響經過式（2-25）和（2-26）進行系列計算，得到上游水平截面正應力隨著x2的增加減小，下游水平截面正應力隨著x2的增加而增加，具體關系如下圖所示：x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2）x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2）上、下游剪應力均隨著x2的增加而增加，成正比例關系，經過公式（2-27）和（2-28）計算，得到其關系圖如下：上游側x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2）下游側x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2） 經過公式（2-29）和（2-30）計算，并且觀察曲線可以發現，上游側正應力隨著x2的增加而逐漸降低，下游側的正應力則隨著x2的增加而逐漸增加。如下圖所示：上游側x2關系曲線圖（縱坐標為，橫坐標為x2