1、滿堂腳手架專項施工方案 912軸產品倉倉上各層樓板滿堂腳手架搭拆 專項施工方案工程名稱： 紅慶河礦井選煤廠產品倉 編制單位： 中煤建安集團公司 審 批 人： 編 制 人： 日 期： 中煤建筑安裝工程集團有限公司紅慶河項目部目 錄一、工程概況3二、編制依據及執行規范3三、施工部署3四、主要施工方法和工藝4五、滿堂腳手架的構造要求5六、腳手架的拆除7七、質量保證措施8八、扣件鋼管架施工應急處置預案10九、成品保護12十、安全、文明、環保施工要求12十一、扣件滿堂腳手架安全計算14一、工程概況本工程為內蒙古伊泰廣聯煤化有限責任公司紅慶河礦井選煤廠產品倉工程，主體為鋼筋混凝土筒壁結構。倉頂912軸為三

2、層框架，錐殼頂60.7m樓板至76.6m樓板間，各層需要搭設滿堂腳手架，搭設高度分別為3.3m、4.98m、7.3m，滿堂架子按照最大樓層7.3m計算。各層樓板板厚0.12m，各樓層框架梁按照最大截面梁計算，最大截面梁尺寸為 B×H=400mm×1200mm。二、編制依據及執行規范2.1施工圖紙 ；2.2應用的主要規范、規程及標準：序號類 別規 范、規 程 名 稱編 號1國家工程測量規范GB50026-20072國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20153行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20114行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ

3、 80-91 5國家建筑結構荷載規范GB50009-20126行業建筑工程安全檢查標準JGJ59-20117國家建筑施工手冊（第五版）/三、施工部署3.1.技術準備：3.1.1.本方案適用于912軸產品倉倉頂各層框架梁板間滿堂腳手架搭拆。滿堂腳手架搭設前首先做好滿堂架施工技術交底，使每個管理人員及施工人員都做到心中有數，明確操作工藝，保證施工質量。3.1.2.測量已在放出定位控制線，并經專業工程師驗收合格。3.2.人員組織：勞動力組織： 施工隊分2個腳手架班組，共需 30人，各班組人員如下：序號班組名稱分班組數每班組人數負責范圍1后臺備料班組110 整個過程中鋼管嚴格挑揀、碼放和標識2現場搭設

4、班組120負責施工現場腳手架的搭設和安全防護3.3.現場布置3.3.1.腳手架所用材料按規格堆放，禁止混雜。3.3.2.根據現場平面布置圖，工程部統一安排材料堆放場地，并盡量位于塔吊覆蓋范圍內。3.4、搭設材料要求3.4.1.腳手管：外徑48mm厚3.0mm的焊接鋼管，采用Q235A鋼。3.4.2.扣件：對接扣件、直角扣件和轉角扣件采用國標扣件。3.4.3.木跳板：4長，200mm寬，50mm厚。采用松木，對于腐朽、蟲蛀、扭紋、破裂及有大橫透節的木材不得使用。3.4.4.安全網：大小3m×6m，要求四證齊全。3.4.5.多復合板：15mm厚優質復合板。四、主要施工方法和工藝4.1設計

5、總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，自產品倉錐殼頂60.7m樓板起搭設各樓層落地扣件式鋼管腳手架作為模板安裝的支撐胎架，搭設高度以低于模板底部15cm為宜。4.1.1 滿堂腳手架構造選擇橫向間距或排距(m):0.9m；縱距(m):1m；步距(m):1.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；采用的鋼管(mm):48×3.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:1.0；梁底支撐增加立桿：梁截面 B×H=400mm×1200mm（按照各樓層最大框架梁計算），立桿的縱距(跨度方向) l=0.5m，立桿的步距 h=1.70m，梁

6、底增加1道承重立桿。采用的鋼管(mm):48×3.0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:1.0；本工程采用單扣件連接。4.1.2 荷載永久荷載模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。扣件計算折減系數取1.00。腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:1層；腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹夾板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(N/m)：3.8；活荷載：施工均布活荷載 2.5kN/m2荷載組合 N=1.2恒荷+1.4活

7、載立桿的截面特性 截面積A=489mm2；回轉半徑i=15.8mm4.2. 腳手板采用木板木板的材質為不低于國家II等木材標準的松木或杉木，木板的寬度為200mm，板厚為50mm。應用12#鍍鋅鋼絲捆扎牢固。4.3 施工人員設專業質量檢查員負責腳手架搭設的具體操作和安全管理，材料由材料員負責購買，架子工均經過上崗培訓獲得上崗操作證書，持證上崗。4.4 交底腳手架搭設前，對所有腳手架施工人員進行技術和安全交底，進行安全教育并做好記錄。4.5鋼管扣件滿堂腳手架的搭設工藝流程測量放線豎立管并同時安掃地桿搭設水平桿搭設剪刀撐鋪腳手板搭擋腳板和欄桿。4.6各樓板外圍護架在倉頂各樓層施工的最外側搭設一圈底

8、板圍護架用于放置一些小型工具及提供工人操作平臺。采用雙排鋼管腳手架，鋼管采用48×3.0mm，立桿橫距700mm，立桿縱距1500mm，內側橫桿步距1800mm，外側橫桿步距600mm,每四道立桿之間設一道剪力撐，外側立桿內側滿掛密目網，具體構造詳見工字鋼懸挑腳手架施工方案。五、滿堂腳手架的構造要求5.1立桿 5.1.1每根立桿底部設置墊板（此工程立桿直接坐落在各樓層混凝土樓板上）。5.1.2腳手架應設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.1.3腳手架立桿基礎不在同一高度時，

9、必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。5.1.4當立桿采用對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。5.1.5立桿的縱距和橫距分別為0.9m、1m，由于各樓層層高限制，立桿采用搭接連接，上下兩立桿在大橫桿上搭接，搭接為3個直角扣件，搭接長度不少于1m。5.2 縱橫向水平桿5.2.1兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的

10、距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。5.2.2縱向搭接長度不應小于1m，應等間距設置用3個旋轉扣件固定；端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。水平桿長度不宜小于3跨。5.3 縱、橫向掃地桿每根立管的底座向上200mm處，必須設置縱橫向掃地桿，用直角扣件與立管固定。橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。5.4 剪刀撐5.4.1滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每6m至8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐。當架體搭設高度在8m以下時，應在架頂部設置連續水平剪刀撐，水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置，剪刀撐寬度應為6m至8m。

11、5.4.2剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。5.4.3滿堂腳手架的高寬比不宜大于3，當高寬比大于2時，應在架體的外側四周和內部水平間隔6m9m、豎向間距4m6m設置連墻桿與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。5.4.5滿堂腳手架應設爬梯，爬梯踏步間距不得大于300mm。5.4.6滿堂腳手架操作層支撐腳手板的水平桿間距不應大于1/2跨距。5.5 腳手板5.5.1腳手板采用松木、厚5cm、寬2030cm、長度不少于3.5m的硬木板。在作業層下部架設一道安全平網。在操作層四周應設置防護欄桿。 5.5.2腳手

12、板應鋪滿、鋪穩、鋪實。5.5.3腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用12#鐵絲箍繞23圈固定。5.5.4當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻5.5.5腳手板對接平鋪時，接頭處應設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130mm150mm；腳手板搭接鋪設時，接頭應支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。5.5.6作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定于支承桿件上。六、腳手架的拆除6.1腳手架拆除技術措施6.1.1拆除腳手架前的準備工作：全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固

13、定、支撐體系等是否符合安全要求；根據檢查結果及現場情況編制拆除方案并經有并部門批準；進行技術交底；根據拆除現場的情況，設圍欄或警戒標志，并有專人看守；清除腳手架中留存的材料、電線等雜物。6.1.2拆除架子的工作地區，嚴禁非操作人員進入。6.1.3拆架前，應有現場施工負責人批準手續，拆架子時必須有專人指揮，做到上下呼應，動作協調。6.1.4拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆縱橫向大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐橫向大橫桿縱向大橫桿立桿）。6.1.5不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住

14、立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先拆連墻件再除腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻連加固。6.1.6運至地面的腳手架部件，應及時清理、保養。根據需要涂刷防銹油漆，并按品種、規格入庫堆放。6.2腳手架拆除的安全技術措施6.2.1拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。6.2.2架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件等情況能提前拆除的盡量拆除掉。6.

15、2.3拆架時應劃分作業區，周圍設警戒線，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。6.2.4架體拆除作業應設專人指揮，當有多人同時操作時，應明確分工、統一行動，且應具有足夠的操作面。當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6.2.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6.2.6所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。6.2.7卸料時各構配件嚴禁拋至地面。6.2.8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面，送至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并應按品種、規格分別存放。七、質量保證措施7.1構配件允

16、許偏差序號項目允許偏差檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.0mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度（=1+2）0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m14m3m14m1220鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲16.5m307.2滿堂腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差(mm)檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-103間距步距±20鋼板尺縱距±50橫距±204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水桿高差±105水橫桿外伸長度外伸

17、500mm-50綱板尺此滿堂腳手架沒有超過20m，不必檢查立桿垂直度7.3質量保證措施7.3.1腳手架的材質在保證可焊性的條件下，應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235鋼的規定，且新進材料應附上產品出廠合格證以備查。7.3.2嚴禁使用有硬傷（硬彎、砸扁等）及嚴重銹蝕的門式鋼管腳手架。7.3.3腳手架的搭設場地應進行清理，保證表面干凈平整。7.3.4立桿的位置，要求先在驗收合格后的基礎上彈出立桿的位置線，保證立桿搭設位置準確。7.3.5掃地桿、水平加固桿、交叉支撐必須隨腳手架搭設同步進行。7.3.6腳手架安裝施工完成后，組織安排腳手架自檢。保證每一底座完全傳力到位。7.4、腳手

18、架搭設的安全技術措施7.4.1各樓層的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。7.4.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，亞禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防附落傷人。7.4.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。7.4.4腳手架及時 與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工疽定要確保架子穩定。7.4.5在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。八、扣件鋼管架施工應急處置預案本應急

19、措施針對扣件鋼管架施工中可能出現的支架塌落、高處墜落等危險性，為防止人員傷害、物資損失、工程質量事故。施工必須堅持“以人為本”、“安全第一，預防為主”的原則進行施工。預案從思想、組織、人力、物力、財力等方面做好充分的準備，一旦出現緊急情況，能及時滿足應急搶險的要求，能及時控制、消除險情，減少事故的危害和損失。8.1 支架施工危險性分析扣件鋼管架施工由于施工條件的影響是一項危險性很大的施工。如組織不好、方案不當、安全措施不落實就很容易發生事故，一旦發生事故就是大事故，會造成人員的傷亡、設備物資的損失。本工程有扣件式鋼管支架、危險因素的描述如下：8.1.1支架失穩傾翻、塌落原因分析：支架桿件、扣件

20、等不合格。支架間距、水平桿、剪力撐設置不當。支架搭設間距誤差、垂直度不符合要求。施工荷載加設不當，砼澆注順序不當。8.1.2作業人員高處墜落傷害原因分析：不帶安全繩或沒有正確佩戴安全帶。腳手板搭設不當，腳手板厚度、材質不合格，兩端不綁扎固定。操作失誤。8.2 組建應急救援搶險指揮部項目部成立了應急搶險小組，由項目經理擔任組長統一指揮，技術負責人、生產副經理擔任副組長，并有相關班組及管理人員組成，應急領導小組人員安排24小時進行值班，分成三班進行輪流，八小時一班，每班均有小組領導帶隊，值班電話上墻公布。如出現重大緊急情況，組長將第一時間指揮搶險救援，并及時通知生產、安全、技術等部門將立即趕到現場

21、進行救援。8.2.1應急救援領導小組及職責 組  長: 孫連鈺副組長： 呂西安、高曉思、張紅彬組  員： 譚先成、胡光磊、周永明應急領導小組辦公室設在生活區辦公室，孫連鈺為辦公室主任。應急辦公室負責24h應急值班；突發事件時接受報告、信息傳遞;如織聯絡應急狀態下各職能部門的溝通協調。 應急領導小組長的職責: .組織實施本工程安全生產事故的應急處理；.指揮、協調應急反應行動； .與外部應急反應人員、部門、組織和機構進行聯絡； .組織事故調查、分析和善后處理。 應急領導

22、小組副組長的職責 ：.協助應急領導小組組長指揮應急救援工作; .協調、組織和獲取應急所需的資源，設備以支援現場的應急行動; .定期檢查各應急救援小組的日常工作和應急反應準備情況。8.3 架體坍塌應急處理措施：發生緊急情況的初期，緊急情況現場必須嚴格執行快報制度，以最快的速度向分公司報告，并先由總指揮立即啟動項目應急預案，在周圍設立警戒，拒絕和禁止一切無關的外來人員和各種車輛進入危險區。發生人員傷害時應先處理險情再進行人員搶救，切不可盲目施救，傷員救出后應盡快送就近醫院救治。在特殊情況下，傷員的運送應先重后輕。應急處置措施具體如下：、施工現場發生腳手架坍塌事件，應立

23、即對受傷人員進行急救，并設立危險警戒區域，嚴禁與應急搶險無關的人員進入。 、迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行應急處置。 、按著救人優先的原則，且在保障人身安全的情況下盡可能地搶救重要資料和財產，并注意做好應急人員的自身安全。 、組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生，并將其轉移至安全地方。 、對未坍塌部位進行搶修加固或者拆除，封鎖周圍危險區域，防止進一步坍塌。 、如發生大型腳手架坍塌事故，必須立即劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人

24、數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。、現場急救條件不能滿足需求時，必須立即上報當地政府有關部門，并請求必要的支持和幫助。撥打120急救電話時，應詳細說明事故地點和人員傷害情況，并派人到路口進行接應。警戒組在事故發生區域設置警戒線，設人把守，除搶救人員可以進出外，禁止任何無關人員進入事故發生區域，防止事故進一步擴大。 、指揮員應采用“網格法”將事故現場劃分為若干救援區域，由到場的各級指揮員分片負責實施。搶救的方法和措施要結合坍塌現場的具體情況，機動靈活、因地制宜地進行。在

25、建筑構件連帶著鋼筋、模板縱橫交錯地堆積在廢墟之中時，一定要進行科學合理的評估，根據力學原理，判斷現場的鋼筋、模板受力連帶關系，不能盲目牽引和頂撐，以免發生大面積坍塌。  迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，事故搶險組立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷者移出。如腳手架太重，可用千斤頂、必要時動用吊車將架體緩慢抬高，以便救人；如無人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等措施。、疏散組及時和周圍的交警隊聯系，協助交警進行局部交通管制，用路障、移動護欄等設施對車輛和行人進行疏導，避免交通堵塞。 、 在沒有人員受傷的情況

26、下，應根據實際情況對腳手架進行加固或拆除，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。九、成品保護9.1 成品保護措施9.1.1鋼管禁止從高處拋擲，各懸挑材料分類堆放，并用鋼管架維護集中分類。9.1.2鋼管涂刷防銹漆，橫桿及立桿涂刷金黃色油漆，剪刀撐涂刷紅白油漆，防止銹蝕。9.1.3腳手板端頭扎絲綁扎牢固。9.1.4使用過程中鋼管彎曲及時調直機調直使用，破損嚴重不符合規范要求的材料及構配件及時處理。9.1.5在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。如確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。十、安全

27、、文明、環保施工要求根據腳手架工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時做到如下：10.1進入施工現場的人員戴好安全帽，高處作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。10.2進入施工現場的人員要保護好場內的各種設施和標示牌，不得隨意拆除和移動。10.3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。10.5架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業

28、班組支模時，如需拆改時，應由架子工完成，任何人不得任意拆改。10.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后再讓架子工操作。10.8不準利用腳手架堆載重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。10.9在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.10拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.11腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動問題要及時解決。10.12保證腳手架體的

29、整體性，不得截斷架體。10.13施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.14使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。10.15腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。10.16施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.17運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.18六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有

30、無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。十一、扣件滿堂腳手架安全計算11.1扣件鋼管樓板模板支架計算書11.1.1依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-200811.1.2計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為7.3m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.70m。面

31、板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.35

32、4kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為48×3.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。11.1.3、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9×(25.100×0.120×1.000

33、+0.200×1.000)=2.891kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9×(0.000+2.500)×1.000=2.250kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.20×1.20/6 = 24.00cm3； I = 100.00×1.20×1.20×1.20/12 = 14.40cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N

34、.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100×(1.20×2.891+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.060kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.060×1000×1000/24000=2.482N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×

35、;2.891+1.4×2.250)×0.300=1.191kN截面抗剪強度計算值 T=3×1191.0/(2×1000.000×12.000)=0.149N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.677×2.891×3004/(100×6000×144000)=0.183mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4)

36、2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1000.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.120×1.000+0.200×1.000)=2.891kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×2.891×0.300×0.30

37、0=0.214kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.214×1000×1000/24000=8.916N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!11.1.4、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.50

38、0+0.000)×0.300=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9×(1.20×0.904+1.20×0.060)=1.041kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.9×1.40×0.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+1.041)×0.500=0.993kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 0.993/0.500=1.986kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×1.99×0.50

39、5;0.50=0.050kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×1.986=0.596kN最大支座力 N=1.1×0.500×1.986=1.092kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.050×106/54000.0=0.92N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.

40、0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×596/(2×40×90)=0.248N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.867kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.867×500.04/(100×90

41、00.00×2430000.0)=0.017mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.9×2.5kN經計算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×0.500+0.080×1.040×0.500×0.500=0.336kN.m抗彎計算強度 f = M/W =0.336×106/54000.0=6.22N/mm2木方的抗

42、彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!11.1.5、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.262kN.m最大變形 vmax=0.300mm最大支座力 Qmax=3.568kN抗彎計算強度 f = M/W =0.262×106/4491.0=58.36N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐

43、鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.624kN.m最大變形 vmax=0.812mm最大支座力 Qmax=7.670kN抗彎計算強度 f = M/W =0.624×106/4491.0=139.02N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求

44、!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!11.1.6、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.67kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!11.1.7、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.121×7.300=0.880kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2

45、00×1.000×0.900=0.180kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.120×1.000×0.900=2.711kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 3.393kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(2.500+0.000)×1.000×0.900=2.025kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N

46、= 1.20NG + 1.40NQ11.1.8、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.91kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.70m； l0 計算長度，取1.700+2×0.150=2.000m； 由長細比，為2000/16.0=125 <150 滿足

47、要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.424；經計算得到=6907/(0.424×424)=38.460N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.000×0.126=0.038kN/m2 h 立桿的步距，1.70m； la 立桿迎風

48、面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.038×1.000×1.700×1.700/10=0.012kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.2×3.393+0.9×1.4×2.025+0.9×0.9×1.4×0.012/0.900=6.639kN經計算得到=6639/(0.424×424)+12000/4491=39.726N

49、/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!11.1.9、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取3.00m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=432.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 b×h=3000mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照樓板每10天澆筑一層，所以需要驗算10天、20天、30天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊3.00m，短邊3.00×1.00=3.

50、00m，樓板計算范圍內擺放4×4排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.20+25.10×0.12)+ 1×1.20×(0.88×4×4/3.00/3.00)+ 1.40×(0.00+2.50)=9.23kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=3.00×9.23=27.69kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×27.69×3.002=12.79kN.

51、m 按照混凝土的強度換算得到10天后混凝土強度達到69.10%，C35.0混凝土強度近似等效為C24.2。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11.53N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 432.00×360.00/(3000.00×100.00×11.53)=0.05查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.048此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.048×3000.000×100.0002×11.5×10-6=16.6kN.m結論：由于

52、Mi = 16.60=16.60 > Mmax=12.79所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。鋼管樓板模板支架計算滿足要求！11.2梁模板扣件鋼管高支撐架計算書11.2.1依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-200811.2.2計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支

53、架搭設高度為6.3m，梁截面 B×H=400mm×1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.70m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面

54、簡圖按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×1.20+0.20)+1.40×2.00=39.760kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×1.20+0.7×1.40×2.00=43.270kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。11.2.3、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.200×0.500=15.300kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.200×0.500×(2×1.200+