1、1煉鋼廠設計原理煉鋼廠設計原理第第2 2章章 氧氣轉爐氧氣轉爐物料平衡物料平衡與熱與熱平衡平衡計計算算2收入項：開吹前首先要向爐內加入鋼鐵收入項：開吹前首先要向爐內加入鋼鐵料：料：鐵水和廢鋼鐵水和廢鋼，然后降槍，然后降槍吹氧吹氧，同時，同時加入造渣料：加入造渣料：石灰、螢石、白云石、鐵石灰、螢石、白云石、鐵皮或礦石皮或礦石等，以及吹煉過程中等，以及吹煉過程中爐襯爐襯要受要受到侵蝕而剝落下來進入爐內。到侵蝕而剝落下來進入爐內。支出項：開吹后首先從爐口冒出支出項：開吹后首先從爐口冒出爐氣爐氣，爐氣中夾帶著爐氣中夾帶著煙塵煙塵，吹煉過程中要產生，吹煉過程中要產生一些一些噴濺噴濺，并且要產生，并且要產

2、生爐渣爐渣，爐渣中夾，爐渣中夾帶著帶著鐵珠鐵珠，最后得到，最后得到鋼水鋼水。還有其它一。還有其它一些支出物。些支出物。3 通過以上分析，可以給轉爐物料平衡和熱平衡下個定義：所謂物料平衡就是計算在煉鋼過程中加入爐內并參與煉鋼過程的全部物料和煉鋼過程產生物之間的平衡關系。它是物質不滅定律在煉鋼過程中的具體應用。 所謂熱平衡就是計算在煉鋼過程中熱量的收入與支出之間的平衡關系。它是能量守恒定律在煉鋼過程中的具體應用。4物料平衡與熱平衡計算的意義煉鋼設計和組織煉鋼生產過程中，經常需要我們來回答一些“量”的問題：如：單位時間供氧量、單位時間爐氣量、噸鋼渣量、廢鋼加入量等等。這些定量的數據的設計和生產時制定

3、工藝制度和計算機控制所必須的。5CSi、Mn、P、S、Fe 爐氣爐氣爐渣爐渣鋼水鋼水鐵鐵 水水礦礦 石石CO 90% CO2 10%爐氣爐氣爐渣爐渣爐渣爐渣爐渣爐渣爐氣爐氣H2OSiO2等等Fe2O3鋼水鋼水瑩瑩 石石爐氣爐氣爐渣爐渣H2OCaF 等等爐爐 襯襯爐氣爐氣CCaO 等等爐渣爐渣 白云石白云石爐氣爐氣燒減燒減CaO 等等爐渣爐渣 石灰石灰爐氣爐氣燒減燒減CaO 等等計算渣中計算渣中FeO 10% Fe2O3 5% 總爐渣總爐渣 煙塵含鐵量煙塵含鐵量自由氧自由氧、N2總爐氣總爐氣 總鋼水總鋼水氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣氧氣 渣中鐵珠量渣中鐵珠量 噴濺鐵量噴濺鐵量氧氣

4、氧氣100 kg 1 kg 0.5 kg 0.5 kg 3 kg 根據堿度計算根據堿度計算 1.6 kg 1 kg 渣量渣量 8% 62.2.1 原始數據原始數據表21 鐵水成分及溫度成分CSiMnPS溫度， %4.2500.8500.5800.1500.0371250表23 冶煉鋼種Q235成分成分CSiMnPS%0.170.300.350.800.0350.0352.2 1202.2 120噸氧氣頂噸氧氣頂吹吹轉爐轉爐物料平衡和物料平衡和熱熱平衡平衡計計算算飽飽和和碳碳4.4%4.4%7種類成分表22 原材料成分石灰礦石螢石白云石爐襯CaO91.081.0030.8454.00SiO21.

5、665.616.000.462.05MgO1.540.520.5820.1637.75Al2O31.221.100.780.741.00S0.060.070.09P0.55CaF290.00FeO29.40Fe2O361.80燒減4.4447.80H2O0.502.00C5.00100.00100.00100.00100.00100.008 項目固態平均比熱KJ/kg度熔化潛熱KJ/kg液態或氣態平均比熱KJ/kg度生鐵0.7452180.837鋼0.6992720.837爐渣2091.248爐氣1.137煙塵0.996209礦石1.046209表24 平均比熱9反應元素氧化放熱KJ/Kmol

6、KJ/kg元素元素C+1/2O2=CO131365.010949.1CC+O2=CO2414481.734521.0CSi+O2SiO2795023.628314.0Si2P+5/2O2=P2O51172078.618922.6PMn+1/2O2MnO384959.07020.3MnFe+1/2O2FeO266635.05021.2Fe2Fe+3/2O2Fe2O3822156.07340.7Fe2CaO+SiO2=2CaOSiO2124600.42071.1SiO24CaO+P2O5=4CaOP2O5690414.95020.8P2O5表25 鐵水中元素氧化放熱 （6）反應熱效應（25）101

7、)渣中鐵珠量為渣量的8；2)金屬中碳的氧化，其中90的碳氧化成CO，10的碳氧化成CO2；3)噴濺鐵損為鐵水量的1；（現頂底復吹要少一些）4)爐氣和煙塵量，取爐氣平均溫度1450。爐氣中自由氧含量為0.5。（不能高于1%） 煙塵量為鐵水量的1.6，其中FeO=77%, Fe2O3=20%;5)爐襯侵蝕量為鐵水量的0.5；6)氧氣成分，98.5O2、1.5N2。（7）根據國內同類轉爐的實測數據選取；11 根據鐵水成分、原材料質量以及冶煉鋼種，采用單渣不留渣操作。為了簡化計算，以100kg鐵水為計算基礎。2.2 2.2 物料平衡物料平衡計計算算（1）爐渣量及成分計算爐渣來自金屬中元素的氧化產物、造

8、渣劑及爐襯侵蝕等。121)鐵水中各元素氧化量表26 鐵水中各元素氧化量成分項目CSiMnPS鐵水4.2500.8500.5800.1500.037終點鋼水0.150痕跡0.1700.0150.025氧化量4.1000.8500.4100.1350.012*終點鋼水成分是根據國內同類轉爐冶煉Q235鋼種的實際數據選取，其中：Si：在堿性氧氣轉爐煉鋼法中，鐵水中的硅幾乎全部被氧化，隨同加入的其它材料而帶入的SiO2一起進入爐渣中，所以終點鋼水硅的含量為痕跡。P：采用低磷鐵水操作，爐料中磷約8595%進入爐渣，本計算采用低磷鐵水操作，取鐵水中磷的90%進入爐渣，10%留在鋼中。Mn：終點鋼水余錳含量

9、，一般為鐵水中錳的含量3040，取30。S：去硫率，一般為3050的范圍，取33。C：終點鋼水含碳量，根據冶煉鋼種的含碳量和預估計脫氧劑等增碳量之差，則為終點含碳量。本計算取0.15%。（它決定了渣中FeO+Fe2O3含量）13元素反應極其產物元素氧化量kg耗氧量kg氧化產物量kg備注CC+1/2O2=CO4.10090%=3.6903.69016/12 =4.9203.69028/12=8.610CC+O2=CO24.10010%=0.4100.41032/12=1.0950.41044/12=1.503SiSi+O2=(SiO2)0.8500.85032/28=0.9710.85060/2

10、8=1.821MnMn+1/2O2=(MnO)0.4100.4116/55=0.1190.4171/55=0.529P2P+5/2O2=(P2O5)0.1350.13580/62=0.1740.135142/62=0.309SS+O2=SO20.0121/3=0.0040.00432/32=0.0040.00464/32=0.008SS+(CaO)=(CaS)+O0.0122/3=0.0080.008(-16/32)=-0.004產生氧量0.00872/32=0.018產生(CaS)-0.004表示還原出氧量。耗CaO量000856/32=0.014FeFe +1/2O2 =(FeO)1.05

11、5(Fe量后面才能計算)1.05516/55=0.3071.356由渣量計算10%見表2-13Fe2Fe+3/2O2=(Fe2O3)0.475 (同上）047548/112=0.2030.678由渣量計算5%見表2-13共計7.0377.787表27 鐵水中各元素氧化產物量14礦石加入量為1.00/100Kg鐵水，其成分及重量見表28。2）礦石加入量及成分成分重量 kg備注Fe2O31.0061.800.618不進入渣中FeO1.0029.400.294不進入渣中SiO21.005.610.056Al2O31.001.100.011CaO1.001.000.010MgO1.000.500.00

12、5S*1.000.070.0007S以S+CaO=CaS+O的形式反應,其中生成CaS量為0.001 72/320.002消耗CaO量為0.00156/320.002kg0.002kg H2O1.000.500.005進入煙氣共 計1.000表28 礦石加入量及其成分15螢石加入量為0.5/100kg鐵水，其成分及重量3）螢石加入量及成分成分重量， kg成分重量， kgCaF20.590.000.45P*0.50.550.0028SiO20.56.000.030S*0.50.090.0004Al2O30.51.780.0089H2O0.52.000.010MgO0.50.580.0029共計0

13、.500*P以 2P+5/2 O2=(P2O5) 的形式進行反應， 其中生成 P2O5 量為 0.0028142/62=0.007 kg。 消耗氧氣量為 0.002880/620.004kg*S微量，忽略。表29 螢石加入量及成分16爐襯被侵蝕量為0.50kg/100kg鐵水，其成分及重量見表2-94）爐襯被侵蝕重量及成分成分重量 kg成分重量 kgCaO0.50 54.00 0.270Al2O30.50 1.000.005MgO0.50 37.950.190C*0.50 5.000.025SiO20.50 2.050.010共計0.500 *被侵蝕的爐襯中碳的氧化，同金屬中碳氧化成CO、CO

14、2的比例數相同，即： CCO 0.02590%28/120.053kg CCO2 0.02510%42/120.009kg 其氧氣消耗量：0.053 42/12 0.030kg 0.053 16/28 0.007kg共消耗氧氣量為 0.030+0.0070.037kg表210 爐襯被侵蝕重量及成分17為了提高轉爐爐襯壽命，采用白云石造渣劑，其主要目的是提高爐渣中的MgO含量，降低爐渣對爐襯的侵蝕能力。若使渣中MgO含量在6.008.00的范圍之內（濺渣護爐時需10%），其效果顯著。經試算后取生白云石加入量為3.00Kg/100Kg鐵水，其成分及重量5 5）生白云石加入量及成分）生白云石加入量及

15、成分成分重量 kg成分重量 kgCaO3.0030.840.925SiO23.000.460.014MgO3.0020.160.605燒減*3.0047.801.434Al2O33.000.740.022共計3.000*燒減是指生白云石（MgCO3CaCO3）分解后而產生的氣體。186）石灰加入量5 . 3i%aR2OSOC渣中渣中石灰有效石灰石灰石灰加入量渣中渣中石灰有效石灰加入量）（）（%SiO%R%X%XR222SiOCaOCaOSiOCaOCaO取轉爐終渣堿度 石灰石灰渣中渣中石灰加入量22i%aaiOXOSROCOCSR19）（2iOS 量鐵水中Si氧化成SiO2量 1.821 +爐

16、襯帶入的SiO2量 0.010 +礦石帶入的SiO2量 0.056 +螢石帶入的SiO2量 0.030 +白云石帶入的SiO2量 0.014 1.821+0.010+0.056+0.030+0.0141.931kg 量白云石帶入的CaO量 0.925 +爐襯帶入的CaO量 0.270 +礦石帶入的CaO量 0.010 -鐵水中S成渣耗CaO量 0.014 -礦石中S成渣耗CaO量 0.002 0.925+0.270+0.010-0.014-0.0021.189kg CaO20kg52. 6%66. 15 . 3%08.91189. 1931. 15 . 3i%aaiOX22石灰石灰渣中渣中石灰

17、加入量OSROCOCSR成分重量 kg成分重量kgCaO6.5291.085.940S*6.520.060.004SiO26.521.660.108燒減*6.524.440.289MgO6.521.540.100共計6.520Al2O36.521.220.0795表212 石灰成分及重量*S以S+(CaO)=(CaS)+O的形式反應，其中生成（CaS）量為 0.00472/32=0.009 (kg)生成氧量為 0.00416/32=0.002 (kg)消耗（CaO）量為 0.00456/32=0.007 (kg)*燒減指未燒透的CaCO3經受熱分解后產生的CO2氣體重量 21對于低磷鐵水，參照

18、國內同類轉爐有關數據，取冶煉BD3鋼(模具鋼）的終渣 7) 終點氧化鐵的確定%15eOF(Fe2O3）=5%,(FeO)=10%31FeOOFe32）（）（上面鐵水、礦石、爐襯、螢石、白云石和石灰所形成的爐渣成分有：（CaO+ MgO+ SiO2+ P2O5+ MnO+ Al2O3+ CaF2+ CaS） 重量為： 22成分鐵水氧化量Kg石灰Kg礦石Kg生白云石Kg爐襯Kg螢石Kg共計KgCaO5.933*0.0080.9250.2707.13652.65MgO0.1000.0050.6050.1900.0030.9036.65SiO21.8210.1080.0560.0140.0100.03

19、02.03815.03P2O50.3090.0070.3162.33MnO0.5290.5293.92Al2O30.0780.0110.0220.0050.0090.1250.92CaF20.450.453.28CaS0.0180.0090.0020.0310.22小記11.528FeO1.3561.356*10.00Fe2O30.6780.678*5.00共計4.7116.2280.0821.5660.4750.49913.557100.00表213 爐渣終渣量及成分23表213中不計（Fe2O3）、（FeO）在內的爐渣重量為（CaO+ MgO+ SiO2+ P2O5+ MnO+ Al2O3

20、+ CaF2+ CaS）7.136+0.903+2.038+0.316+0.529+0.125+0.45+0.031 11.528 kg。又知 =15%,則渣中其它成分之和為100-15=85,故爐渣重量 kg562.13%85528.11OFe由此可知： (FeO)的重量=13.562 10%=1.356 kg 消耗鐵水重量=1.356 56/72=1.055 kg (Fe2O3) 的重量=13.562 5%=0.678 kg 消耗鐵水重量=0.678 112/160=0.475 kg* 石灰中CaO含量石灰中S自耗CaO重量=5.9400.007=5.933Kg* *礦石中CaO含量礦石中

21、S自耗CaO重量=0.0100.002=0.008Kg24（2）礦石、煙塵中鐵及氧量。p 假定礦石中（FeO)全部被還原成鐵，則 礦石帶入鐵量 =1.00(29.4056/7261.80112/160）=0.661 Kg 礦石帶入氧量 =1.00(29.4016/7261.8048/160）= 0.251 Kg p 煙塵量是鐵水量的1.6%，其中FeO=77%, Fe2O3=20%; 則 煙塵消耗鐵量 =1.60(7756/7220112/160）=1.182 Kg 煙塵消耗氧量 =1.60(7716/722048/160）= 0.370 Kg25（3 3）爐氣成分及重量）爐氣成分及重量原材料

22、生成的爐氣有p CO=鐵水氧化生成的CO爐襯C氧化生成的CO =8.6100.053 = 8.663Kgp CO2=鐵水氧化CO2爐襯C氧化成CO2 白云石燒減的重量石灰燒減的重量 =1.5030.0091.4340.2893.235Kg p SO2鐵水中的S的氣化物0.008kgp H2O汽礦石帶入的水+螢石帶入的水 0.005+0.0100.015kg。這這些都是重量，些都是重量，還還需要需要轉轉化化為為體體積積，見見表表2-142-1426成分重量，kg體積，m3含量 %CO8.6638.66322.4/28=6.92579.40CO23.2353.23522.4/44=1.64718.

23、89SO20.008 0.00822.4/64=0.0030.03H2O0.015 0.01522.4/18=0.0190.22O20.0630.044*0.50N20.1060.0847*0.96共計12.098.723100.00表214 爐氣成分、重量及體積27已知氧氣成分為98.50O2、1.50N2，爐氣中自由氧體積比為0.50。設：總爐氣體積為：X X=元素燃燒生成的氣體體積和水蒸氣的體積+自由氧體積+氮氣體積 p 元素燃燒生成的氣體和水蒸氣的體積 = CO+CO2+SO2+H2O =（6.925+1.647+0.003+0.019）=8.594 m3 p 爐氣中自由氧體積為： 0

24、.50Xp N2氣體積=總氧氣量 1.50=（反應消耗氧體積+自由氧體積）/98.5% 1.50= (鐵水耗氧量+煙塵耗氧量+爐襯耗氧量+螢石耗氧量-礦石帶入氧-石灰帶入氧）（22.4/32）+ 0.50X /98.5% 1.50=(7.787+0.370+0.037+0.004-0.251-0.002) （22.4/32）+ 0.50X/98.5% 1.50=(5.56+ 0.50X) 1.5/98.5計算自由氧、氮氣和爐氣總體積28所以爐氣總量 X 8.594+0.50 X +（0.085+0.008 X） 3723. 8%492.99679. 8%008. 0%50. 01085. 05

25、94. 8Xm爐氣中自由氧體積8.7230.500.044 3m爐氣中自由氧重量0.04432/22.4=0.063 kg 爐氣中氮氣體積0.085+0.0088.7230.0847 m3爐氣中氮氣重量0.084728/22.4=0.106 kg29（4）氧氣消耗計算元素氧化耗氧重量 7.787kg煙塵中鐵氧化耗氧重量 0.370kg爐襯中碳氧化耗氧重量 0.037kg螢石中磷氧化耗氧重量 0.004kg自由氧重量 0.063kg爐氣中氮氣重量 0.105kg礦石分解帶入氧的重量 0.251kg石灰中硫還原出氧重量 0.002kg故，氧氣實際消耗重量為:7.787+0.370+0.037+0.

26、004+0.063+0.105-0.251-0.0028.113kg換算成體積量8.11322.4/32=5.68 Nm3/100kg 或 56.8Nm3/t鐵水。 30（5）鋼水量計算鐵水元素氧化量 7.037kg煙塵中鐵損失量 1.182kg渣中鐵珠損失量 13.55781.080kg噴濺鐵損失量 1.000kg礦石帶入鐵量 0.661kg故，鋼水重量（收得率）為100-（7.037+1.182+1.080+1.000）+0.66190.36kg31（6）物料平衡表收入支出項目重量 kg 項目重量 kg 鐵水100.0083.78鋼水90.3675.48石灰6.525.24爐渣13.561

27、1.33礦石1.000.84爐氣12.0910.10螢石0.500.42煙塵1.601.34白云石3.000.42鐵珠1.080.91爐襯0.502.51噴濺1.000.84氧氣8.116.79總計119.63100.00總計119.69100.00表215 物料平衡表計算誤差收入項支出項收入項100%05. 010063.11969.11963.119 322.3 2.3 熱熱平衡平衡計計算算33（1）熱收入項為了簡化計算，取冷料入爐溫度均為25。 1)鐵水物理熱鐵水熔點 1536（C%100+Si%8+Mn%5+P%30+S%25）7=1536(4.25100+0.858+0.585+0.

28、1530+0.03725)71089 式中100、8、5、30、25分別為C、Si、Mn、P、S元素增加1含量降低鐵水熔點值；7為氣體O、H、N共降低鐵水熔點值；1536為純鐵熔點。鐵水物理熱1000.745(108925)+218+0.837（12501089） 114544KJ34CCO 3.6910949.1=40402 KJCCO2 0.41034521=14154 KJSiSiO2 0.85028314=24067 KJMnMnO 0.4107020.3=2878 KJFeFeO 1.0555021.2=5297 KJFeFe2O3 0.4757340.7=3486.8 KJPP2O

29、5 0.13518922.6=2554.6 KJP2O54CaOP2O5 0.3165020.8=1586.6 KJSiO22CaOSiO2 2.0332071.1=4220.9 KJ共計 98646.9 KJ2）鐵水中各元素氧化放熱及成渣熱見表27353）煙塵氧化放熱煙塵氧化放熱=1.6（7756/725021.2+20112/1607340.7 6455.7KJ煙塵量為鐵水量的1.6，其中FeO=77%, Fe2O3=20%;則，熱收入總量為=114544+98646.9+6455.7219646.6KJ注：對于爐襯中的C和螢石中的P，其氧化放熱微量，故忽略之。36（2）熱支出項1）鋼水物

30、理熱p鋼水熔點1536（0.1565+0.175+0.01530+0.02525）71517式中65、5、30、25分別為鋼中元素C、Mn、P、S增加1時，鋼水熔點降低值。p確定出鋼溫度: 過熱度，連鑄普碳鋼一般在2040，取30。 吹氬后到中間包開澆5分鐘期間的鋼液溫降，取50。 吹氬調溫過程溫降，取10。 出鋼后到攪拌前的溫降，取11。 出鋼過程溫降，一般在4050，取40。p故，出鋼溫度鋼水熔點+過熱度+出鋼溫度降出鋼攪拌前溫降吹氬調溫過程溫降 1517+30+40+11+50 1658。37那么，鋼水物理熱90.360.699（151725）+272+0.837（16581517） 1

31、29479.1 KJ38取終點爐渣溫度與鋼水溫度相同，即1658。故，爐渣物理熱13.561.248（1658-25）+209 30469.1KJ2）爐渣物理熱 1kg礦石中FeO和Fe2O3分解成Fe要吸熱吸熱量=1（29.4056/72 5021.2+61.80 112/160 7340.7） 4323.8KJ3）礦石分解吸熱394）煙塵物理熱1.6 kg煙塵1450的物理熱煙塵物理熱=1.60.996(145025)+209 =2605.3KJ爐氣物理熱=12.091.137(145025) =19588.5KJ12.09 kg爐氣1450的物理熱5 5）爐氣爐氣物理物理熱熱40=1.0

32、80.699(151725)+272+0.837(16581517) =1547.6KJ6）渣中鐵珠物理熱1658爐渣中1.08 kg鐵珠的物理熱=10.699(151725)+272+0.837(16581517) =1432.9KJ7）噴濺金屬物理熱1.0 kg噴濺鐵溫度同出鋼溫度1658的物理熱41取生白云石中的CaCO3在1183K分解，MgCO3在750K分解。經過計算，生白云石的分解熱效應為1422.6 KJ/kg 生白云石，故3kg生白云石分解吸熱為 31422.64267.8KJ8) 白云石分解吸熱總支出熱量=129497.1+30469.1+4323.8+2605.3+195

33、88.5 +1547.6+1432.9+4267.81937321 KJ9)上述各項熱支出量42則，剩余熱量為：219646.6193732.110982.314932.2KJ 1 kg廢鋼吸收熱量 =10.699（151725）+272+0.837（1658-1517） =1432.9KJ1010）廢鋼加入量）廢鋼加入量那么，用剩余熱量可加熱廢鋼量應為：kg44.109 .14322 .14932其廢鋼比為： %45. 9%10044.1010044.1043收入項支出項項目熱量 KJ項目熱量 KJ鐵水物理熱11454452.15鋼水物理熱129479.159.00元素氧化放熱98646.9

34、44.91爐渣物理熱30469.113.90其中 C5455624.84礦石分解熱4323.81.84Si2406710.96煙塵物理熱2605.31.19Mn28781.31爐氣物理熱19588.58.92P2554.61.16鐵珠物理熱1547.60.70Fe8783.84.00噴濺金屬物理熱1432.90.65P2O51586.60.72白云石分解熱4267.81.95SiO24220.91.92其它熱損失10982.35.00煙塵氧化熱6455.72.94廢鋼物理熱14932.26.81共計219646.6100.00共計219646.6100.00表216 熱平衡表44總熱收入量爐渣

35、物理熱廢鋼物理熱鋼水物理熱100%72.79%1006 .2196461 .304692 .149321 .12947911）熱平衡表熱效率45（1）廢鋼中各元素應被氧化量2.4 2.4 加入廢鋼和脫氧后的物料平衡加入廢鋼和脫氧后的物料平衡2.4.1 加入廢鋼的物料平衡CSiMnPS廢鋼成分取冶煉鋼種中限0.180.200.520.0220.025終點鋼水0.15痕跡0.170.0150.025廢鋼中各元素應被氧化量0.030.200.350.007表217 廢鋼中各元素被氧化量46（2）10.44kg廢鋼元素氧化量、進入鋼中量、耗氧量及氧化產物量廢鋼中各元素氧化重量 kg耗氧量kg氧化產物量

36、kgCCO10.440.0390*0.0030.00316/12 0.0040.00328/12 0.007CCO210.440.03 10*0.00030.00332/12 0.00080.000844/12 0.001SiSiO210.440.200.0210.02132/28 =0.0240.02160/28 =0.045MnMnO0.350.0370.03716/55 =0.0110.03771/55 =0.048PP 2O50.0070.0010.00180/62=0.0010.001142/62=0.002共計0.0620.04147生成物CO和CO2均進入爐氣中，其和為： 0.0

37、07+0.0010.008 kg生成物SiO2,MnO,P2O5均進入爐渣中，其和為： 0.045+0.048+0.0020.095 kg*、 * *: C同鐵水中C氧化成CO、CO2的比例相同。廢鋼進入鋼中量: 10.44-0.06210.378 kg48收入項支出項項目重量 kg 項目重量 kg 鐵水100.00鋼水90.36+10.378廢鋼10.44爐渣13.56+0.095石灰6.52爐氣12.09+0.008礦石1.00煙塵1.60螢石0.50鐵珠1.08白云石3.00噴濺1.00爐襯0.50氧氣8.01+0.041把表215和表218有關項目合并整理為表219。表219 加入廢鋼

38、后的物料平衡49把表219內的鐵水+廢鋼之和110.44換算成100kg,其它項以此為計算基礎，重新整理得出加入廢鋼后的物料平衡。（3）加入廢鋼的物料平衡收入項支出項項目重量，kg 項目重量，kg 鐵水90.5576.93鋼水91.2377.40廢鋼9.458.02爐渣12.3610.48石灰5.915.02爐氣10.959.2礦石0.910.77煙塵1.451.23螢石0.450.38鐵珠0.980.83白云石2.722.31噴濺0.910.77爐襯0.450.38氧氣7.296.19總計117.73100.00總計117.88100.00表220 加入廢鋼的物料平衡表50計算誤差收入項支出

39、項收入項100%13. 010073.11788.11773.11751（1）冶煉Q235鋼選用錳鐵和硅鐵脫氧。2.4.2 脫氧后的物料平衡成分項目CSiMnPSFe錳鐵7.52.575.00.380.03014.59硅鐵70.00.70.050.0429.21表221為錳鐵和硅鐵的成分52根據國內同類轉爐冶煉Q235鋼種的有關數據選取：FeMn：Mn的收得率為75%Si的收得率為70C的收得率為90。10的C被氧化成CO2FeSi：Mn的收得率為80%Si的收得率為75。兩種脫氧劑含有的P、S、Fe均全部進入鋼中。（2）計算錳鐵、硅鐵加入量53FeMn加入量kg568. 023.91%75%75%17. 052. 0鋼水量錳回收率錳鐵鋼水鋼種%Mn%MnMn54元素燒損量，kg 耗氧量，kg 產物 kg進入鋼中量 kgC0.5687.5（1-90）0.0040.00432/120.0100.00444/120.015