1、崔崔 佳佳 重慶大學土木工程學重慶大學土木工程學院院 7. 大跨與空間鋼結構主要用于公共建筑，如大會大跨與空間鋼結構主要用于公共建筑，如大會堂、影劇院、展覽館、音樂廳、體育館、加蓋體育堂、影劇院、展覽館、音樂廳、體育館、加蓋體育場、航空港等。場、航空港等。 大跨度結構也用于工業建筑，如飛機制造廠的大跨度結構也用于工業建筑，如飛機制造廠的總裝配車間、飛機庫、造船廠的船體結構車間等等。總裝配車間、飛機庫、造船廠的船體結構車間等等。這些建筑采用大跨結構是受裝配機器（如船舶、飛這些建筑采用大跨結構是受裝配機器（如船舶、飛機）的大型尺寸或工藝過程要求所決定的。機）的大型尺寸或工藝過程要求所決定的。展覽館

2、展覽館日本大分體育公園綜合競技場倫敦千年穹頂 大跨度結構的跨度沒有統一的衡量標準，國家大跨度結構的跨度沒有統一的衡量標準，國家標準標準鋼結構設計規范鋼結構設計規范、網架結構設計與施工網架結構設計與施工規程規程將將6060m以上定義為以上定義為大跨度結構，計算和構造大跨度結構，計算和構造均有特殊規定。我國目前最大跨度做到均有特殊規定。我國目前最大跨度做到153153m，以，以鋼索和膜材做成的索膜結構最大已做到鋼索和膜材做成的索膜結構最大已做到320m。 大跨度結構主要是在自重荷載下工作，主要矛大跨度結構主要是在自重荷載下工作，主要矛盾是減輕結構自重，故最適宜采用鋼結構。在大跨盾是減輕結構自重，故

3、最適宜采用鋼結構。在大跨度屋蓋中應盡可能使用輕質屋面結構及輕質屋面材度屋蓋中應盡可能使用輕質屋面結構及輕質屋面材料，如彩色涂層壓型鋼板、壓型鋁合金板等。料，如彩色涂層壓型鋼板、壓型鋁合金板等。 平面結構體系平面結構體系梁式體系梁式體系框架式體系框架式體系拱式體系拱式體系空間結構體系空間結構體系網架及網殼結構網架及網殼結構懸索結構懸索結構膜結構膜結構 梁式結構體系一般采用簡支桁架的形式，桁架梁式結構體系一般采用簡支桁架的形式，桁架的優點是制作與安裝都比較簡單，其上、下弦及腹的優點是制作與安裝都比較簡單，其上、下弦及腹桿僅承受拉力或壓力，對支座也沒有橫推力。桿僅承受拉力或壓力，對支座也沒有橫推力。

4、 適用跨度：適用跨度：4040 6060m，更大的跨度由于耗鋼量，更大的跨度由于耗鋼量過大而不經濟。過大而不經濟。 重點是支撐系統的布置，對保證整個結構體系重點是支撐系統的布置，對保證整個結構體系的整體剛度是非常重要的。的整體剛度是非常重要的。 大跨度梁式結構的外形及腹桿體系，決定于跨大跨度梁式結構的外形及腹桿體系，決定于跨度、屋面型式及吊天棚結構的形式，常用的有梯形度、屋面型式及吊天棚結構的形式，常用的有梯形和拱形桁架。按重量最優確定的桁架的高跨比一般和拱形桁架。按重量最優確定的桁架的高跨比一般為為1/61/61/81/8。 常用形式：常用形式： （1 1）角鋼（或）角鋼（或t型鋼）桁架型鋼

5、）桁架 （2） h型鋼重型桁架型鋼重型桁架* （3）鋼管桁架（圓鋼管或矩形管）鋼管桁架（圓鋼管或矩形管）* 桁架設計的難點在節點和支座，桁架設計的難點在節點和支座，跨度大于跨度大于35354040m時，梁式結構的支座之一必須作成可移動的，時，梁式結構的支座之一必須作成可移動的，以減小對支承墻體或支柱傳遞的橫向反力，橫向反以減小對支承墻體或支柱傳遞的橫向反力，橫向反力一般由屋架下弦的彈性變形產生。力一般由屋架下弦的彈性變形產生。* * 上海證卷大廈上海證卷大廈 連接兩幢主樓連接兩幢主樓的天橋桁架跨度的天橋桁架跨度63m，共支承著從，共支承著從17層至層至26層共層共8個個樓層，采用了樓層，采用了

6、h型型鋼重型桁架。鋼重型桁架。上海浦東國際機場 上海上海浦東國際機場候機樓屋架梁跨度浦東國際機場候機樓屋架梁跨度83m，跨中高度超過跨中高度超過11m，單榀屋架梁重，單榀屋架梁重55噸。噸。 為了增加屋架結構的剛度，同時為保證屋架為了增加屋架結構的剛度，同時為保證屋架梁在風吸力作用下始終處于受拉狀態，下弦布置梁在風吸力作用下始終處于受拉狀態，下弦布置了一根預應力鋼索，對下弦施加足夠的預應力。了一根預應力鋼索，對下弦施加足夠的預應力。 一般用節點板連接，過去采用的方法是按桁架一般用節點板連接，過去采用的方法是按桁架弦桿或腹桿的最大內力選擇節點板厚，當受力較復弦桿或腹桿的最大內力選擇節點板厚，當受

7、力較復雜時不可靠。國外有些規范（如美國雜時不可靠。國外有些規范（如美國aisc規范）規規范）規定需進行計算。定需進行計算。 88規范后的規范后的9090年代，重慶鋼鐵設計研究院會同年代，重慶鋼鐵設計研究院會同云南省建筑設計院作了一系列雙角鋼桿件桁架節點云南省建筑設計院作了一系列雙角鋼桿件桁架節點板的試驗，其中受拉試件板的試驗，其中受拉試件1616個，受壓試件個，受壓試件8 8個。個。 a. .受拉節點受拉節點 試件的破壞特征均為沿最危險的試件的破壞特征均為沿最危險的 線段撕裂破壞，即圖線段撕裂破壞，即圖b中的三折線撕裂，中的三折線撕裂， 和和 均與節點板邊緣線基本垂直均與節點板邊緣線基本垂直。

8、* *cdacbacdba 鋼結構設計規范鋼結構設計規范建議用撕裂面法，沿建議用撕裂面法，沿bacd撕裂線割取自由體，假定由于板內塑性區的撕裂線割取自由體，假定由于板內塑性區的發展引起應力重分布，破壞時撕裂面各線段上的折發展引起應力重分布，破壞時撕裂面各線段上的折算應力算應力 均勻分布且平行于腹桿軸力均勻分布且平行于腹桿軸力* *，當各撕裂，當各撕裂段上的折算應力均達到抗拉強度段上的折算應力均達到抗拉強度fu時板件破壞。根時板件破壞。根據平衡條件并忽略據平衡條件并忽略m和和v，則第，則第i 段撕裂面的平均正段撕裂面的平均正應力應力 i 和平均剪應力和平均剪應力 i 為為: : iiiiiiit

9、lnsinsiniiiiiitlncoscosuiiitfln2cos211折算應力為折算應力為即即令令第第i 段的拉剪折算系數段的拉剪折算系數 則則 由由 寫成計算式則為寫成計算式則為 （b b）ii2cos211uiiitflnuiiuiiifaftlnn)()(faniiuiiiiiiiiiredft lnt ln22222cos21cos3sin3 第第i段撕裂面與拉力作用線的夾角。段撕裂面與拉力作用線的夾角。 公式（公式（b）符合破壞機理，其計算結果與試驗值之）符合破壞機理，其計算結果與試驗值之比平均為比平均為87.5%，略偏安全且離散性小。，略偏安全且離散性小。 公式還適用于下圖兩

10、種板件的撕裂面的計算。公式還適用于下圖兩種板件的撕裂面的計算。 i 由于桁架節點板的外形往往不規則，同時，一些由于桁架節點板的外形往往不規則，同時，一些受動力荷載的桁架還需要計算節點板的疲勞，用撕受動力荷載的桁架還需要計算節點板的疲勞，用撕裂面法推導出來的公式計算比較麻煩。故參照國外裂面法推導出來的公式計算比較麻煩。故參照國外多數國家的經驗，規范建議對桁架節點板也可采用多數國家的經驗，規范建議對桁架節點板也可采用有效寬度法進行承載力計算。有效寬度法進行承載力計算。 有效寬度法假定腹桿軸力有效寬度法假定腹桿軸力通過連接件在節點板通過連接件在節點板內按照應力擴散角度傳至連接件端部與內按照應力擴散角

11、度傳至連接件端部與n 相垂直的相垂直的一定寬度范圍內，稱為有效寬度一定寬度范圍內，稱為有效寬度be 。 假定假定b be e范圍內的節點板應力達范圍內的節點板應力達到到fu，并令，并令betfu=nu(節點板破壞節點板破壞時的腹桿軸力時的腹桿軸力) )，按此法擬合的結，按此法擬合的結果，當應力擴散角果，當應力擴散角 =270時精度最時精度最高，計算值與試驗值的比高，計算值與試驗值的比值平均值平均為為98.9%；當；當 =300時，比值為時，比值為106.8%，考慮到國外多數國家對，考慮到國外多數國家對應力擴散角均取為應力擴散角均取為300，為與國際，為與國際接軌且誤差較小，建議取接軌且誤差較小

12、，建議取 =300。 有效寬度法適用于腹桿與節點板采用側焊、有效寬度法適用于腹桿與節點板采用側焊、圍焊、鉚釘、螺栓等多種連接情況，（采用鉚釘圍焊、鉚釘、螺栓等多種連接情況，（采用鉚釘或螺栓連接時，或螺栓連接時，be應取為有效凈寬度）。應取為有效凈寬度）。 b. .受壓節點受壓節點 在壓力作用下，與受壓桿件相連的節點板區域在壓力作用下，與受壓桿件相連的節點板區域除強度破壞外，還有可能喪失穩定。試驗共作了除強度破壞外，還有可能喪失穩定。試驗共作了8個個受壓斜腹桿的試件，其中有、無豎腹桿的試件各受壓斜腹桿的試件，其中有、無豎腹桿的試件各4 4個。個。試驗結果有以下特點：試驗結果有以下特點： 當節點板

13、的自由邊長度當節點板的自由邊長度 lf 與厚度與厚度 t 之比之比 時（一般出現在無豎腹桿的時（一般出現在無豎腹桿的節點板），節點板），* *節點板穩定性很差，此時應沿自由邊加節點板穩定性很差，此時應沿自由邊加勁。加勁后，穩定承載力有較大提高。勁。加勁后，穩定承載力有較大提高。yfftl/23560/ 在斜腹桿壓力作用下，失穩形式一般為在在斜腹桿壓力作用下，失穩形式一般為在abbccd 線附近或前方呈三折線屈折破壞。屈線附近或前方呈三折線屈折破壞。屈折線的位置和方向與受拉時的撕裂線類似，而且一折線的位置和方向與受拉時的撕裂線類似，而且一般在般在 區的前方首先失穩，其它各區相繼失穩。區的前方首先

14、失穩，其它各區相繼失穩。* *bc* * 節點板的抗壓性能取決于節點板的抗壓性能取決于c/t 的大小（的大小（c為為受壓斜腹桿連接肢端面中點沿腹桿軸線方向至弦受壓斜腹桿連接肢端面中點沿腹桿軸線方向至弦桿的桿的凈距凈距），在一般情況下，），在一般情況下，c/t 愈大穩定承載力愈大穩定承載力愈低，對有豎腹桿的節點板，當愈低，對有豎腹桿的節點板，當時，可不驗算節點板的穩定。時，可不驗算節點板的穩定。yftc/23515/ 對無豎腹桿的節點板，當對無豎腹桿的節點板，當 時，時，節點板的穩定承載力約為強度承載力的節點板的穩定承載力約為強度承載力的80%，故可，故可將受壓腹桿的內力乘以增大系數將受壓腹桿的

15、內力乘以增大系數1.25后再按受拉節點后再按受拉節點板的強度計算進行計算，當板的強度計算進行計算，當 時應按時應按規范附錄規范附錄f進行穩定計算。但當進行穩定計算。但當 時，規范規定的計算值將大于試驗值，不安全，故時，規范規定的計算值將大于試驗值，不安全，故規定規定 c/t 不能超過不能超過 。對自由邊加勁的無。對自由邊加勁的無豎腹桿節點板，要求與有豎腹桿的相同。豎腹桿節點板，要求與有豎腹桿的相同。yftc/23510/ yftc/2355 .17/ yf/2355 .17yftc/23510/ 桁架節點板厚度選用表桁架節點板厚度選用表 一般的鋼結構教科書和手冊均列有一般的鋼結構教科書和手冊均

16、列有“桁架節點板桁架節點板厚度選用表厚度選用表”，但都系互相參考，缺乏科學依據。這，但都系互相參考，缺乏科學依據。這次該研究組先制作了次該研究組先制作了n- t/b關系表（關系表（n為腹桿最大拉力為腹桿最大拉力；t為節點板厚度；為節點板厚度；b為連接肢寬度），反映了側焊縫為連接肢寬度），反映了側焊縫焊腳尺寸焊腳尺寸hf1、hf2的影響。同時又在上述參數組合的的影響。同時又在上述參數組合的最不利情況下，重新整理出偏于安全的最不利情況下，重新整理出偏于安全的nt表。相對表。相對來說它比以往的來說它比以往的nt表更符合實際。表更符合實際。 為保證節點板受壓時的穩定，桁架桿件間間隙不為保證節點板受壓時

17、的穩定，桁架桿件間間隙不能太大，例如有豎腹桿的節點板（或自由邊有加勁能太大，例如有豎腹桿的節點板（或自由邊有加勁的節點板）的節點板） ，不能理解為，不能理解為c c 值愈小愈值愈小愈好。規范規定好。規范規定“弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間弦桿與腹桿、腹桿與腹桿之間的間隙，不應小于隙，不應小于20mm”，是由于間隙過小，焊接殘余，是由于間隙過小，焊接殘余應力影響過大。而對吊車桁架，為避免疲勞破壞又應力影響過大。而對吊車桁架，為避免疲勞破壞又規定此間隙規定此間隙“不宜小于不宜小于50mm”；同時還規定在工作；同時還規定在工作溫度溫度-20 c地區的桁架，為防冷脆，地區的桁架，為防冷脆，“腹桿與弦桿

18、相腹桿與弦桿相鄰焊縫焊趾間凈距不宜小于鄰焊縫焊趾間凈距不宜小于2.5t ”。同樣，這些規。同樣，這些規定不能理解為桿件間間隙愈大愈好，在某些情況如定不能理解為桿件間間隙愈大愈好，在某些情況如出現矛盾，應妥善處理。出現矛盾，應妥善處理。yftc/23515 隨著熱軋隨著熱軋h型鋼在我國投產，剖分型鋼在我國投產，剖分t型鋼用于型鋼用于桁桁架弦桿或腹桿的情況越來越多。架弦桿或腹桿的情況越來越多。t 型鋼桁架的優點型鋼桁架的優點是：無離縫、防腐易處理、用鋼量省。是：無離縫、防腐易處理、用鋼量省。 問題：問題： （1 1）節點施工不方便；）節點施工不方便； （2 2）節點構造方式不同，節點內的應力狀態更

19、加）節點構造方式不同，節點內的應力狀態更加復雜，同時，對節點受力研究不夠，故規范公式均復雜，同時，對節點受力研究不夠，故規范公式均不適用；不適用； （3 3）板件的局部穩定難以滿足）板件的局部穩定難以滿足8888規范的規定。規范的規定。 軸心受壓構件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構件，軸心受壓構件和彎矩使自由邊受拉的壓彎構件， 對熱軋剖分對熱軋剖分t型鋼的局部穩定：型鋼的局部穩定： 原原88規范規定的寬厚比限值：規范規定的寬厚比限值： 新規范規定的寬厚比限值：新規范規定的寬厚比限值： 計算模型為考慮翼緣與腹板完全嵌固，取屈曲計算模型為考慮翼緣與腹板完全嵌固，取屈曲系數為系數為1.28，不近合理，需試

20、驗驗證。，不近合理，需試驗驗證。yf/235)1 . 010(yf/235)2 . 015( 桁架節點鉸接是一種近似，條件是桿件較細長，桁架節點鉸接是一種近似，條件是桿件較細長，以以h型鋼作型鋼作弦桿或腹桿的弦桿或腹桿的重型桁架，設計時應注意重型桁架，設計時應注意節點的次應力，或按剛接節點設計，對重要的節點節點的次應力，或按剛接節點設計，對重要的節點還應進行有限元分析。還應進行有限元分析。 鋼管桁架節點受力復雜，原鋼管桁架節點受力復雜，原8888規范只有直接焊規范只有直接焊接的平面桁架式圓管結構的條文。近幾年同濟大學接的平面桁架式圓管結構的條文。近幾年同濟大學對圓鋼管空間桁架節點作了一些試驗和

21、分析；哈建對圓鋼管空間桁架節點作了一些試驗和分析；哈建大對直接焊接的方管桁架結構（主管為方管，支管大對直接焊接的方管桁架結構（主管為方管，支管為方管或圓管）的節點作了一些試驗和分析，為方管或圓管）的節點作了一些試驗和分析，鋼鋼結構設計規范結構設計規范修訂時，其成果已部分納入。修訂時，其成果已部分納入。直接焊接的平面圓鋼管節點直接焊接的平面圓鋼管節點a) x型節點；型節點；b) t型或型或y型節點；型節點； c）k型節點型節點直接焊接的空間圓鋼管節點直接焊接的空間圓鋼管節點e ) tt型節點；型節點；f ) kk型節點型節點 xx型管節點的數據量較少，計算結果與試驗型管節點的數據量較少，計算結果

22、與試驗結果吻合情況也不甚理想，而這種節點類型目前結果吻合情況也不甚理想，而這種節點類型目前在實際應用中較少用到，故在規范內未予列入。在實際應用中較少用到，故在規范內未予列入。直接焊接的矩形管（含方管）平面管節點直接焊接的矩形管（含方管）平面管節點 a) t、y型節點；型節點；b) x型節點；型節點；c) k、n型節點，有間隙；型節點，有間隙；d） k、n型節點，搭接。型節點，搭接。管結構的適用范圍：管結構的適用范圍：（1 1）不直接承受動力荷載。對于承受交變荷載的）不直接承受動力荷載。對于承受交變荷載的直接焊接鋼管節點，其疲勞問題遠較其它型鋼桿件直接焊接鋼管節點，其疲勞問題遠較其它型鋼桿件節點

23、受力情況復雜。節點受力情況復雜。（2 2）為防止鋼管發生局部屈曲，限制鋼管的徑厚）為防止鋼管發生局部屈曲，限制鋼管的徑厚比或寬厚比比或寬厚比 ； （或（或 ） （3 3）管結構采用的管材不應采用屈服強度）管結構采用的管材不應采用屈服強度fy超過超過345n/mm2以及屈強比以及屈強比fy/fu0.8的鋼材，且鋼管壁厚的鋼材，且鋼管壁厚不宜大于不宜大于25mm。因為目前國內外對鋼管節點的試。因為目前國內外對鋼管節點的試驗研究工作僅限于此范圍。驗研究工作僅限于此范圍。yftd235100tbthyf23540管結構節點的失效模式管結構節點的失效模式 鋼管結構構件的管壁一般很薄，而管徑較大，鋼管結構

24、構件的管壁一般很薄，而管徑較大，在節點處直接焊接的鋼管節點實際上是由幾個圓筒殼在節點處直接焊接的鋼管節點實際上是由幾個圓筒殼交匯在一起的一個空間薄殼結構。理論上采用有限元交匯在一起的一個空間薄殼結構。理論上采用有限元方法或彈性薄殼理論進行分析是可行的，全過程分析方法或彈性薄殼理論進行分析是可行的，全過程分析需考慮局部材料進入塑性造成的材料非線形和節點處需考慮局部材料進入塑性造成的材料非線形和節點處主管局部變形造成的幾何非線形。但目前主要依賴試主管局部變形造成的幾何非線形。但目前主要依賴試驗。圓形和矩形的管節點有驗。圓形和矩形的管節點有7種破壞模式：種破壞模式：（1 1）主管壁因沖切或剪切而破壞

25、；）主管壁因沖切或剪切而破壞；（2 2）主管壁因受拉屈服或受壓局部失穩而破壞；）主管壁因受拉屈服或受壓局部失穩而破壞； （3 3）與支管相連的）與支管相連的主管壁因形成塑性鉸線主管壁因形成塑性鉸線而失效；而失效； （4 4）支管與主管間）支管與主管間連接焊縫的破壞；連接焊縫的破壞； （5 5）受壓支管管壁）受壓支管管壁的局部屈曲；的局部屈曲； （6 6）受拉支管側主）受拉支管側主管壁的局部屈曲；管壁的局部屈曲；（7 7）有間隙的）有間隙的k、n形節點中，主管在間隙處被剪形節點中，主管在間隙處被剪壞或喪失軸向承載力而破壞。壞或喪失軸向承載力而破壞。 以上幾種失效模式，有時會同時發生。規范針對以上

26、幾種失效模式，有時會同時發生。規范針對不同破壞模式給出了節點承載力的計算公式及構造不同破壞模式給出了節點承載力的計算公式及構造要求，這些公式只有少數是理論推出的，大部分是要求，這些公式只有少數是理論推出的，大部分是經驗公式。經驗公式。例如：例如： （1 1）當由支管與主管間連接焊縫的破壞控制時，）當由支管與主管間連接焊縫的破壞控制時，可視支管與主管的連接焊縫為全周角焊縫按正面角可視支管與主管的連接焊縫為全周角焊縫按正面角焊縫公式進行計算，但取焊縫公式進行計算，但取 f1 1。角焊縫的計算厚度。角焊縫的計算厚度沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時，平均計沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時，平均

27、計算厚度可取算厚度可取0.7hf。 焊縫的長度實際上是支管與主管相交線長度，焊縫的長度實際上是支管與主管相交線長度，主、支管均為圓管的節點焊縫傳力較為均勻，焊縫主、支管均為圓管的節點焊縫傳力較為均勻，焊縫的計算長度取為相交線長度，該相交線是一條空間的計算長度取為相交線長度，該相交線是一條空間曲線。規范曲線。規范取為：取為： 當當di/d0.65時：時： lw(3.25di0.025d)(0.466) 當當di/d0.65時：時： lw(3.81di0.389d)(0.466) 式中式中 d、di分別為主管和支管外徑；分別為主管和支管外徑； i支管軸線與主管軸線的夾角。支管軸線與主管軸線的夾角。

28、（2）當由主管壁塑性鉸線的失效模式控制時，對）當由主管壁塑性鉸線的失效模式控制時，對x形節點，受壓支管在管節點處的承載力設計值按下形節點，受壓支管在管節點處的承載力設計值按下式計算：式計算：式中式中 n參數；參數； n1-0.3 -0.3( )2；當節點兩；當節點兩 側或一側主管受拉時，側或一側主管受拉時， n1。 t主管壁厚；主管壁厚； 支管軸線與主管軸線之夾角；支管軸線與主管軸線之夾角； f主管鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值；主管鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值； fy主管鋼材的屈服強度；主管鋼材的屈服強度； 節點兩側主管較小軸心壓應力的絕對值。節點兩側主管較小軸心壓應力的絕對值。 ftnn

29、pjcx2sin)81. 01 (45. 5yfyf 與梁式結構體系相比，框架式體系比較經濟，與梁式結構體系相比，框架式體系比較經濟，且橫梁高度可以取得比梁式結構的高度小，剛度且橫梁高度可以取得比梁式結構的高度小，剛度也較大，常用于工業建筑。也較大，常用于工業建筑。 框架柱柱腳可以作成鉸接，也可以作成剛接。框架柱柱腳可以作成鉸接，也可以作成剛接。無鉸框架剛度更好，用鋼量省、便于安裝，但這無鉸框架剛度更好，用鋼量省、便于安裝，但這種框架對溫度作用比較敏感，對基礎及地基的要種框架對溫度作用比較敏感，對基礎及地基的要求較高。求較高。 主要有實腹式和格構式兩大類。主要有實腹式和格構式兩大類。 （1）實

30、腹式框架結構體系）實腹式框架結構體系 實腹式框架適用于跨度不太大（實腹式框架適用于跨度不太大（l=18=186060m）的框架結構。它的優點是制作簡單、便于運輸，還的框架結構。它的優點是制作簡單、便于運輸，還能降低房屋高度。能降低房屋高度。實腹框架常設計成鉸接柱腳。實腹框架常設計成鉸接柱腳。 由于框架支座彎矩的卸載作用使實腹框架的橫由于框架支座彎矩的卸載作用使實腹框架的橫梁高度不大，可取跨度的梁高度不大，可取跨度的1/301/301/401/40。 在我國得到大力發展的輕型門式剛架結構，是在我國得到大力發展的輕型門式剛架結構，是實腹式框架結構體系的一種，其特點是屋蓋及墻體實腹式框架結構體系的一

31、種，其特點是屋蓋及墻體均采用壓型鋼板，結構主要承受自身的重量。均采用壓型鋼板，結構主要承受自身的重量。 （1 1）當截面全部受壓時：當截面全部受壓時：he= hw 當截面部分受拉時：當截面部分受拉時：he= hc crypf/cr85. 0p0 . 1時2 . 18 . 0p)2 . 1(24. 064. 02 . 1pb時)8 . 0(9 . 01pywwcrypfkthf2351 .28/ ywwcrywfkthf23537/2) 15 . 0(1)(dfefvvmmmm/ 2) 15 . 0(1)(dnfnenfvvmmmmnfmnfmfnnwmanexxemxex)1 (001100)

32、/()/(1fifililihphp )(flflpppphpl梁與柱的剛性連接節點梁與柱的剛性連接節點 vccbftddm 22121ccbbbqqhmmv22121bbcccqqhmmvvwcccwcbbbfthqqthhmm22121vf34 87. 0)/(12ynnvwcbbbfthhmm3421 雙鉸拱雙鉸拱 三鉸拱三鉸拱 無鉸拱無鉸拱 拱腳的構造拱腳的構造 。修改后的結構平面布置圖修改后的結構平面布置圖肚松衯宸&愮鐝d)? $?d悡!餯怉 扈鋹a 嘬貑 d?噡1/2001騫寸15鏈?-crm鍦氱敤.files/imgr_logo.gif 冣杁9/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?

33、-crm鍦氱敤.files/logo.gif 冟?a/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-crm鍦敤.files/logo_compute.gif 冡?疘1/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/ 9/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/0830.gif冧塖阇8/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/4-2.gif 冨篰飁/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/imgr_logo.gif 冨杁9/erp鏂噡1/2001騫寸15鏈?-瀵瑰啿鍔涢噺.files/logo.gif 冦旿?a/erp鏂噡1

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