1、劉萬元萬州區未來城小區1#住宅樓設計重慶三峽學院畢業設計（論文）題目 重慶市萬州區未來城小區1#住宅樓設計 目錄摘要iabstractii第1章 建筑方案設計說明11.1 設計要點11.1.1 建筑平面設計11.1.2 建筑立面設計11.1.3 建筑剖面設計11.2 建筑方案設計11.2.1 建筑平面設計11.2.2 建筑立面設計21.2.3 建筑剖面設計21.3 建筑設計說明2第2章 結構計算書32.1 設計資料32.11 工程概況32.1.2 建筑做法32.1.3 可變荷載32.1.4 地質條件32.1.5 設計內容42.2 上部結構布置42.3 上部結構分析82.3.1 計算簡圖82.3

2、.2 豎向荷載計算92.3.3 水平風荷載計算132.3.4 豎向荷載作用下內力計算142.3.5 風荷載作用下的內力計算352.3.6 風荷載作用下的側移計算372.4 梁柱構件設計382.4.1 內力組合382.4.2 截面設計442.5 板配筋計算502.5.1 荷載計算502.5.2 彎矩計算502.5.3 截面設計512.6 基礎設計522.6.1 基礎布置522.6.2 地基計算532.6.3 基礎梁內力計算532.6.4 基礎梁截面設計542.7 板式樓梯計算552.7.1 梯段板配筋562.7.2 平臺板配筋562.7.3 平臺梁配筋57致謝語58參考文獻59重慶市萬州區未來城

3、1#住宅樓設計劉萬元重慶三峽學院土木工程學院土木工程專業2009級 重慶萬州 404000摘要本次畢業設計是一幢住宅樓設計，為多層鋼筋混凝土框架結構。共六層，建筑物總面積為2475.12，高度21.9m。包括建筑設計和結構設計兩部分內容。根據建筑設計和結構設計的要求以及場地地質條件，合理地進行結構選型和結構整體布置，確定各種結構構件的尺寸，選取一榀主要橫向結構框架進行結構設計計算，包括：結構計算簡圖的確定，荷載計算，內力分析，內力計算等?？紤]荷載形式有：恒荷載，活荷載，風荷載以及地震荷載作用。結構設計是在建筑物初步設計的基礎上確定結構方案；選擇合理的結構體系；進行結構布置，并初步估算，確定結構

4、構件尺寸，進行結構計算，最后繪制圖紙。關鍵詞：框架結構 混凝土 建筑設計 結構設計 配筋abstractthe graduation design is building in a residential building, for multi-layer steel reinforced concrete frame structure. of six layers, the total area of the building is 2475.12 , the height of 21.9m. including architectural design and structural de

5、sign two parts. according to the architectural design and structure design, seismic requirements and site geological conditions, reasonable structure and the general layout structure selection, to determine the size of various structural components, the selection of a major lateral structure frame s

6、tructure design calculation, including: to determine the structure calculation diagram, the load calculation, internal force analysis, internal force calculation, etc. consider load form: constant load, live load, the wind load and seismic loads. structure design is in the buildings are determined o

7、n the basis of preliminary design structure scheme; selection of rational structure system; structural layout, and preliminary estimate, determine the structure component size, structure calculation, and finally produce drawings. keywords: frame structure; concrete; architecture design; structure de

8、sign; reinforcement2013屆土木工程專業畢業設計（論文）第1章 建筑方案設計說明1.1 設計要點1.1.1 建筑平面設計依據建筑功能要求，確定柱網尺寸，然后再逐一定出個房間的開間和進深；根據交通、防火和疏散的要求確定樓梯間的位置和尺寸；確定墻體的材料和厚度。以及門窗的型號和尺寸。1.1.2 建筑立面設計確定門窗立面形式，門窗的立面形式一定要與立面整體效果相協調，與平面圖對照，核對雨水管和雨棚等的位置。1.1.3 建筑剖面設計分析建筑物空間組合情況，確定其最合適的剖切位置，一般要求剖到樓梯及有高低錯落的部位；進一步核實外墻窗臺、過梁、圈梁樓板等在外墻高度的關系；根據平面圖計算

9、確定的尺寸，核對樓梯在高度方向上的梯段的尺寸。1.2 建筑方案設計本方案主要突出“經濟實用，以人為本”，努力創造功能合理，經濟適用，安全舒適，環境優美，滿足人們日常生活需要。1.2.1 建筑平面設計整棟建筑為南北朝向，建筑物主入口朝向為北面。整棟住宅樓為現澆混凝土框架結構，在框架結構的平面布置上，柱網是豎向承重構件，定位軸線在建筑平面上形成網絡。既滿足建筑平面布置和適用功能的要求，又要是結構受力合理，構件種類少，施工方便，柱網布置還應與建筑分隔墻布置相協調，一般常將柱子設在縱橫建筑墻交叉點上，以盡量減少柱網對建筑適用功能的影響。各房間的開間和進深根據現行住宅建筑設計規范劃定。建筑物的總長為37

10、.80m，總寬度為11.10m，總面積2475.12m2。1.2.2 建筑立面設計該住宅樓在立面上采用凸窗，不僅能滿足室內采光的要求，同時可以使人們擁有更廣闊的視野，更大限度地感受自然、親近自然，還增加了立面的美觀效果。1.2.3 建筑剖面設計建筑物的剖面圖要反映出建筑物在垂直方向上各部分的組合關系。剖面設計的主要任務是確定建筑物各部分應有的高度、建筑物的層數及建筑空間的組合關系。在建筑物的層高上，層高均為3.0m，室內外高差為0.9m。建筑物為六層，總建筑的高度為21.9m。此設計滿足“經濟、適用、美觀”的總體要求，建筑簡潔、富有現代氣息。1.3 建筑設計說明本工程為萬州區未來城小區1 #住

11、宅樓建筑結構設計，該工程總面積為2475.12m2。根據任務書上提供的資料：常年主導風向為西北風，基本風壓為0.4kn /m2，本建筑場地為ii級階地地貌，不考慮抗震設計。本工程設計取底室內樓面為設計0.000標高；圖中標注除特別注明外，標高以米（m）計，尺寸以毫米（mm）計。第2章 結構計算書2.1 設計資料2.11 工程概況未來城小區六層住宅樓，其標準層建筑平面圖如圖2-1 所示，房屋總長度37.80m，總寬度11.10m，建筑總面積約2475.12m2 。層高均為3m,總高度21.9m。室內外高差900mm，室內設計標高0.000，如圖 2-2所示擬采用現澆混凝土框架結構，混凝土條形基礎

12、。設計使用年限50年，結構安全等級為二級，不考慮抗震設防。2.1.2 建筑做法墻體采用200mm厚a3.5加氣混凝土塊，0.000以下采用m7.5水泥砂漿、0.000以上采用m5.0混合砂漿。內粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，內墻涂料。樓面為20mm厚水泥砂漿找平，5mm厚1:2水泥砂漿加“108”膠水著色粉面層；底板為15mm厚紙筋面石灰抹底，涂料兩度。屋面為現澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層，1:2水泥砂漿找平層厚20mm，二氈三油防水層。2.1.3 可變荷載建設地點基本風壓wo=0.4kn/m2 ，室內樓面可變荷載標準值2.0 kn/m2，上人屋面樓面可變荷載標準值2.5 kn/m2，

13、樓梯可變荷載標準值2.5 kn/m2，組合值系數0.7。2.1.4 地質條件（1）本建筑場地為ii級階地地貌，勘探深度內從自然地面以下土層依次為：新近堆積黃土，承載力特征值ak（kpa）為160 kpa，層厚2.0m左右。砂、礫石層，承載力特征值ak（kpa）為200 kpa，層厚35m左右。卵石層，承載力特征值ak（kpa）為280 kpa。（2）水文地質條件本場地內無不良環境水文地質條件，地下水位深6.0米。地下水對混凝土無腐蝕性。2.1.5 設計內容試設計一榀橫向框架及相應的橫向條形基礎。2.2 上部結構布置 采用縱橫向框架承重方案，因總長度未超過伸縮縫最大間距，不設伸縮縫，如圖 所示構

14、件截面尺寸估算如下：雙向板的最大跨度為4.2m，板厚應滿足hl/40=105mm，現取h=120mm。橫向框架梁，取h=l/12=4200mm/12=350mm，b=h/2=175mm，取b=200mm縱向框架梁，取bxh=200mmx350mm；連梁取bxh=200mmx300mm。永久荷載標準值按12 n/m2 估算，可變荷載標準值為2 n/m2 ，則底層中柱軸力估算值：n=1.2x12x3.6x4.5+1.4x2x3.6x4.5x6kn=1671.84kn以1.4n按軸心受壓構件估算所需截面面積。取配筋率=1 ，則所需截面面積a=1.4n/0.9（fc+f）=149462mm2，現取bx

15、h=400mmx400mm。圖2-2 某住宅樓剖面圖第 59 頁 共 59 頁2013屆土木工程專業畢業設計（論文）圖2-1 標準層建筑平面圖圖2-3 標準層結構平面布置圖2.3 上部結構分析2.3.1 計算簡圖梁柱剛接，柱固結于基礎頂面，結構計算簡圖如圖2-4所示。圖2-4 橫向框架計算簡圖橫向框架的計算單元取一個開間，即3.6m寬。框架梁的計算長度取左右相鄰柱形心之間的距離，即軸線距離；框架柱的計算高度取上下層橫梁中心線之間的距離。假定基礎頂面距1000mm，則底層計算高度為：基礎頂面到室外地面的距離（1.0m）+室內外高差（0.9m）+層高（3.0m）-梁高（0.35m）/2=4.752

16、m。因上部各層橫梁尺寸相同、樓面做法相同（樓面建筑層厚度相同），其余層計算高度等于層高為3.0m。計算框架梁截面慣性矩時考慮到現澆板的作用，取i=2.0io （io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。梁、柱線剛度的計算過程 列于表2-1.表2-1 梁、柱的線性剛度構件名稱截面慣性矩io/mm4等效慣性矩i/mm4構件長度/m線剛度i（knm）相對線剛度框架梁fd跨0.2x0.353/12=0.00072x0.0007=0.00142.70.0014/2.7=5.18x10-4e1.17db跨0.2x0.353/12=0.00072x0.0007=0.00144.20.0014/4.2=3.3

17、3x10-4e0.75ba邊跨0.2x0.353/12=0.00072x0.0007=0.00144.20.0014/4.8=3.33x10-4e0.75框架柱底層0.4x0.43/12=0.00210.00214.7520.0021/4.752= 4.42x10-4e1其余層0.4x0.43/12=0.00210.00213.00.0021/3.0=7.0x10-4e1.582.3.2 豎向荷載計算一、永久荷載1）、屋面面荷載二氈三油防水層 0.35kn/m220厚1:2水泥砂漿找平層 0.02x20 kn/m2=0.40 kn/m2100厚140厚（2找坡）膨脹珍珠巖 （0.10+0.14

18、）/ 2x7 kn/m2=0.84 kn/m2120厚現澆鋼筋混凝土樓板 0.12x25 kn/m2=3.00 kn/m215厚紙筋灰抹底 0.015x16 kn/m2=0.24 kn/m2合計 4.83 kn/m22）樓面面荷載25厚水泥砂漿面層 0.025x20 kn/m2=0.50 kn/m2120厚現澆鋼筋混凝土樓板 0.12x25 kn/m2=3.00 kn/m215厚紙筋灰抹底 0.015x16 kn/m2=0.24 kn/m2合計 3.74 kn/m23）梁自重200x350梁：0.20x（0.35-0.12）x25kn/m+2x（0.35-0.12）x0.34 kn/m=1.3

19、064 kn/m200x300梁：0.20x（0.30-0.12）x25 kn/m+2x（0.30-0.12）x0.34 kn/m=1.0564 kn/m4）柱子自重0.40x0.40x25 kn/m+（2x0.40+2x0.40）x0.34 kn/m=4.109 kn/m5）樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載樓（屋）面板傳給橫向框架梁的線荷載，最左邊邊跨梁是三角形分布，中跨梁和右邊邊跨梁是梯形分布，如圖2-5 所示。圖2-5 框架梁負荷范圍頂層梁（fd跨）：g1=4.83x2.7 kn/m=13.041 kn/m頂層梁（db和ba跨）：g2=4.83x3.6 kn/m=17.388 kn/m

20、其余層梁（fd跨）：g1=3.74x2.7 kn/m=10.098 kn/m其余層梁（db和ba跨）：g2=3.74x3.6 kn/m=13.464 kn/m6）橫梁自重、橫墻均布線荷載頂層梁：g2=1.3064 kn/m其余層梁：g2=1.3064 kn/m+（3.0-0.35）x1.4 kn/m=5.0164 kn/m7）縱向框架梁傳給柱上的集中荷載及柱自重頂層（a軸）：屋頂女兒墻 1.2x3.6x2.95kn=12.744 kn屋面板傳來 1.82x4.83 kn=15.6492 kn框架梁自重 3.6x1.3064 kn=4.703 kn合計 g=33.096 kn頂層（c軸）： 板傳

21、來 2x1.82x4.83kn=31.2984kn 框架梁自重 3.6x1.3064 kn=4.703 kn合計 g=36.001 kn頂層（f軸）：屋面板傳來 （1.82+1.35x3.6-1.352）x4.83kn= 30.32kn 框架梁自重 3.6x1.3064 kn=4.703 kn合計 g=35.023 kn頂層（h軸）： 屋頂女兒墻： 1.2x3.6x2.95kn=12.744 kn屋面板傳來 （1.35x3.6-1.352）x4.83kn= 14.671kn 框架梁自重 3.6x1.3064 kn=4.703 kn合計 g=32.118 kn 其余層（a軸）： 外縱墻 （3.0

22、-0.35）x3.6x1.4kn-1.8x1.8x（1.4-0.45）kn=10.278kn樓面板傳來 1.82x3.74kn=12.12 kn框架梁自重 3.6x1.3064 kn=4.703 kn架柱自重 3.0x4.109kn=12.326kn合計 g=39.427 kn其余層（c軸）：內縱墻 （3.0-0.35）x3.6x1.4kn=13.356kn樓面板傳來 2x 1.82x3.74kn=24.235kn 框架梁自重 4.703kn框架柱自重 12.326kn合計 g=54.620 kn其余層（f軸）： 內縱墻 13.356kn 樓面板傳來 （1.82+1.35x3.6-1.352）

23、x3.74kn= 23.478kn框架梁自重 4.703kn框架柱自重 12.326kn合計 g=53.863 kn 其余層（h軸）： 外縱墻 （3.0-0.35）x3.6x1.4kn-1.8x1.8x（1.4-0.45）kn=10.278kn樓面板傳來 （1.35x3.6-1.352）x3.75kn=11.36kn框架梁自重 4.703 kn框架柱自重 12.326kn合計 g=38.667 kn二 、樓（屋）面可變荷載1、 樓（屋）面可變荷載傳到橫向框架梁上的線荷載樓（屋）面可變荷載由樓（屋）板傳給框架梁，傳遞方式與樓（屋）面永久荷載相同。頂層梁線荷載（fd跨）：q=2.7x2.5kn/m

24、=6.75kn/m梁線荷載（db、ba跨）：q=3.6x2.5 kn/m=9.0 kn/m其余層梁線荷載（fd跨）：q=2.7x2.0kn/m=5.4 kn/m梁線荷載（db、ba跨）：q=3.6x2.0 kn/m=7.2 kn/m單位：kn/m圖2-6（a）永久荷載單位：kn/m圖2-6（b）樓（屋）面可變荷載2、 樓（屋）面可變荷載由縱向框架梁傳給柱的集中荷載 樓（屋）面可變荷載由縱向框架梁傳給柱的集中荷載，傳遞方式與樓（屋）面永久荷載相同 。頂層梁（a軸）：q=15.65x2.5/4.83kn=8.10kn頂層（b軸）：q=31.3x2.5/4.83kn=16.20kn頂層（d軸）：q=

25、30.32x2.5/4.83kn=15.69kn頂層（f軸）：q=14.67x2.5/4.83kn=7.59kn其余層（a軸）：q=12.12x2.0/3.74kn= 6.48kn其余層（b軸）：q=24.24x2.0/3.74kn=12.96 kn其余層（d軸）：q=23.48x2.0/3.74kn=12.56 kn其余層（f軸）：q=11.36x2.0/3.74kn= 6.07kn樓面可變荷載分布如圖2-6（b）所示。2.3.3 水平風荷載計算框架結構的水平風荷載簡化為作用在樓層位置的集中荷載。風荷載標準值計算公式為：k=zsz0樓層位置的集中風荷載：fw=b x h x k因結構高度小于

26、30m，可取z=1.0；對于矩形平面形狀，s=1.3；z查基本教程附錄a.7可得；b是單元寬度，此處取3.6m；h為上下樓層高度的平均值。計算結果如表2-2。表2-2 水平風荷載計算樓層zsz/mzwk(kn/m2)b/mh/mfw /kn61.01.318.91.230.643.63.06.9151.01.315.91.140.593.63.06.3741.01.312.91.080.563.63.06.0531.01.39.91.000.523.63.05.6221.01.36.91.000.523.63.05.6211.01.33.91.000.523.63.456.46風荷載分布如圖2

27、-7所示。單位：kn圖2-7 橫向框架風荷載分布2.3.4 豎向荷載作用下內力計算一、永久荷載作用下 作用在柱子上的集中永久荷載僅產生柱軸力，不必進行內力分析。因豎向永久荷載作用下結構的側移可以忽略，故可以采用彎矩分配法計算內力。內力的正負號采用如下規定：節點彎矩以逆時針為正，桿端彎矩以順時針為正；桿端剪力以順時針為正；軸力以壓為正。取如圖2-8所示進行結構分析。圖2-8 框架結構計算簡圖1、計算各桿件的分配系數uv=(6x0.52)/(6x0.52+6x1.58)=0.248ut=1-rq =0.752vu=(6x0.52)/(6x0.52+6x1.58+1x1.5)=0.221vs=(6x

28、1.58) /(6x0.52+6x1.58+1x1.5)=0.672vw=(1x1.5) /(6x0.52+6x1.58+1x1.5)=0.107wv=(6x0.75)/(6x0.75+6x1.58+6x1.17)=0.214wr=(6x1.58)/(6x0.75+6x1.58+6x1.17)=0.451wx=(6x1.17)/(6x0.75+6x1.58+6x1.17)=0.335xw=(6x1.17)/(6x1.58+6x1.17)=0.425xq=(6x1.58)/(6x1.58+6x1.17)=0.575同理可求得其他桿端的分配系數，詳見表2-3所示。2、計算固端彎矩圖2-9 梯形分布

29、荷載對于圖2-9 所示梯形分布荷載，其固端彎矩：mgab= mgba =取=0.5，即為三角形分布荷載的固端彎矩：mgab= mgba =各桿件的固端彎矩見表2-3。1、 分配與傳遞經過三輪分配與傳遞，精度已達到要求，計算過程詳見表3。2、 最后桿端彎矩將各桿端的固端彎矩和各次分配、傳遞的彎矩相加，即得到桿端的最終彎矩，見表3.3、 跨中彎矩在梁的桿端彎矩基礎上疊加相應簡支梁彎矩，得到跨中彎矩。對于圖2-9所示梯形分布荷載的跨中彎矩：m中=取=0.5，即為三角形分布荷載的跨中彎矩。永久荷載下的彎矩如圖2-10a所示，圖中節點彎矩之和并不完全等于零，系計算誤差所致。4、 桿件剪力逐個將桿件取脫離

30、體，利用力矩平衡條件可求出桿件剪力。桿件剪力計算結果見表2-4，剪力圖如圖2-10b所示。表2-4 永久荷載作用下剪力（單位：kn）左邊跨中間跨有邊跨層高lrlrlr6 11.01 24.19 21.9351.07 24.81 58.61 5 11.842450 15.5640.98 17.1747.43 4 11.7624.58 15.5640.98 17.3647.24 3 11.7624.58 15.5840.96 17.3047.30 2 11.7324.61 15.5640.98 17.3447.26 1 11.7624.58 15.5640.98 17.3847.22 5、 柱軸力

31、自頂層向下，逐個節點取脫離體，利用豎向平衡條件，可求得柱軸力，如圖2-10c所示。單位：knm圖2-10（a） 永久荷載下彎矩圖單位：kn圖2-10（b） 永久荷載下剪力圖單位：kn圖2-10（c） 永久荷載下軸力圖表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節點xwvut桿端xqxwwxwrwvvwvsvuuvuttutmts分配系數0.5750.4250.3350.4510.2140.1070.6720.2210.7520.2480.450.450.01固端彎矩-12.0312.03-30.5130.52-33.6733.6722.05分配與傳遞9.382.651.65-1.38-2.75-9.

32、49-0.25-0.13-7.550.170.3312.983.121.56-6.53-6.53-0.15-1.89-3.78-15.10.082.69-2.063.23-3.27-4.25最終彎矩12.07-10.7610.93-11.55-30.6030.7216.21-32.4415.1-18.37-14.08-10.7821.98節點srqp桿端stsnsvsrrsrwrorqqrqxqppqpipo分配系數0.010.440.440.010.010.430.430.130.120.440.440.440.440，12固端彎矩-22.050.95-0.9515.3-15.3-15.3分

33、配與傳遞6.49-4.754.69-0.63-0.081.735.375.372.690.156.466.460.150.082.785.555.551.51-0.05-0.1-4.13-4.13-1.25-0.920.873.95-3.042.92最終彎矩-21.9812.9510.411.05-0.97-8.88-7.1714.92-14.210.068.158.248.47-14.71表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節點onml桿端oporojonnonsnmmnmtmllmlelk分配系數0.130.430.430.010.010.440.44

34、0.010.10.450.450.450.45固端彎矩15.3-0.950.95-22.0522.05分配與傳遞-0.973.23-3.277.897.890.180.090.76-0.95-1.89-8.49-8.49-4.25-1.84-6.08-6.08-0.14-0.07-4.01-8.01-8.010.090.18-2.453.97-4.08最終彎矩14.22-7.05-8.53-11.0611.1211.86-22.8220.25-11.76-12.5-12.2612.09表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節點k j ih桿端klknkfkjjkjojgjiijipihhiha

35、hg分配系數0.10.010.440.440.010.01o.430.430.130.120.440.440.440.44固端彎矩22.05-22.050.95-0.9515.3-15.3分配與傳遞3.95-3.042.787.940.180.09-0.06-0.11-4.9-4.9-1.48-0.74-1.78-0.890.81.595.835.832.920.090.187.942.735.455.453.79-2.724.78最終彎矩20.36-22.7611.8911.731.07-0.97-7,94-7.6214.62-14.458.618.568.3710.23表2-3 永久荷載下

36、的彎矩的分配與傳遞節點gfed桿端ghgjgbgffgfkfcfeefeleddedc分配系數0.130.430.010.010.440.440.10.450.450.530.340.130.13固端彎矩22.05-22.05分配與傳遞15.3-0.950.9522.053.97-4.01-8.16-4.080.75-4.42.-5.2-3.34-1.27-0.64-1.65-5.44-0.13-0.071.132.250.090.177.577.570.09-1.81-8.16-0.964.5最終彎矩14.4-6.4-0.991.0511.5412.0720.33-12.17-12.58-9

37、.773.3419.78-21.5表2-3 永久荷載下的彎矩的分配與傳遞節點cba桿端cdcfcbbcbgbaabahay分配系數0.520.010.440.440.10.450.450.520.33固端彎矩分配與傳遞3.790.9522.052.733.97-4.01-8.169-0.070.177.577.570.09-1.81-8.164.5-4.42.9.556.06最終彎矩12.791.0511.5412.0720.33-12.17-12.5812.286.06二、樓面可變荷載作用下可變荷載需考慮最不利布置。謀一跨梁跨內出現最大彎矩的布置方法是本跨布置可變 荷載，然后隔跨、隔層布置；

38、某一跨梁跨內出現最小彎矩的布置方法是本跨不布置可變荷載，然后隔跨、隔層布置；梁端和柱端出現最大彎矩的布置方法比較復雜。現考慮圖2-11所示兩種可變荷載布置方式。求邊跨梁跨中最大彎矩是采用可變荷載布置方式；求跨中梁跨中最大彎矩時采用可變荷載布置方式；求梁支座最大彎矩時近似采用可變荷載滿布，即+。 單位：kn/m 單位：kn/m圖2-11（a）樓面可變荷載布置 圖2-11（b）樓面可變荷載布置因上述兩種可變荷載分布方式均為對稱荷載，所以仍可以采用圖2-8所示的半結構計算簡圖，計算方法同永久荷載。 1、計算各桿件分配系數各桿件分配系數同上。2.計算固端彎矩矩形荷載計算公式為： m=/12梯形荷載計算公式為： m=為板短邊一半與長邊的比值。此次1=，2=。三角形荷載計算公式為：m=，=0.5，故m=六層固端彎矩： 五層固端彎矩：其余層