1、卉森新世界廣場二期4#、5#樓工程施工電梯地下室樓板磚柱加固及接料平臺、防護門搭設施工方案編制人：審批人：編制單位：四川省第三建筑工程公司編制時間：二O一五年三月1目 錄第一節工程概況1一、工程主要情況：1二、工程總體設計簡介1第二節編制依據1第三節施工部署2一、平面布置2二、施工進度計劃4三、施工電梯技術要求4第四節地下室頂板的支撐措施5一、升降機基礎處理5二、升降機基礎加固措施5三、地下室頂板加固砌體計算書7四、 磚基礎加固安全措施8第五節電梯靠后澆帶處頂板局部加固措施9第六節接料平臺及防護門搭設9一、技術要求9二、架體平面布置10三、搭設處理要求12四、施工要求12五、施工程序13六、防

2、護門的使用14七、計算書14八、安全技術措施27十、文明施工要求291第一節工程概況一、工程主要情況：序號工程主要情況1工程名稱卉森新世界廣場一期二標段總承包工程2工程地址成都溫江區柳城街辦新華社區3 組，涌泉街辦花社區 7 組3建設單位成都卉森新世界實業有限公司4設計單位四川國恒建筑設計有限公司5監理單位四川元豐建設項目管理有限公司6使用功能住宅、商住樓及配套用房二、工程總體設計簡介序號工程總體設計簡介1建筑面積70649 2層數4#樓 41 層， 5#樓 34 層3層高地下室層高 3.8m，地上商鋪 5.8m、住宅 2.85m4總高4#樓 119.9m， 5#樓 99.7m5結構形式及特征

3、多層商業與純地下室部分采用框架結構，獨立柱基礎；主樓單體剪力墻結構，筏板基礎6地基基礎情況筏板基礎以中密 密實卵石層為持力層，地基承載力特征值 fak 500kPa.7抗震設防烈度7 度第二節編制依據1、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；12、砌體工程施工質量驗收規范（GB50203-2011）；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；4、該工程設計施工圖及相關技術資料；5、其它與本方案有關的法律、法規和文件；6、我公司質量 / 環境 / 職業建康安全管理體系標準、管理手冊和程序文件。第三節施工部署一、平面布置為了保證工程安全、文明施工、按規范化要求并達

4、到國家規定的標準,根據現場的實際情況和土建施工的需要，在本工程4#、5#樓主體外側的地下室頂板上（標高 -1.8m 處）各安裝一臺施工升降機（共計2 臺），來滿足垂直運輸施工的要求。地下室頂板厚160mm，混凝土強度等級為C35，上層配筋（負筋）為AR8 200，下層鋼筋（正筋） AR8150。施工電梯為廣西建工集團建筑機械制造有限責任公司制造的SC200/200，架設高度： 4#樓施工電梯為 124.8 米，5#樓施工電梯為 103.8 米。4#、5#樓電梯平面定位布置為：4#樓施工升降機安裝在1-8 軸1-13 軸/1-A 軸外， 5#樓施工升降機安裝在1-6 軸1-13 軸/1-a 軸外

5、，具體詳見下圖：24#樓施工電梯平面布置圖5#樓施工電梯平面布置圖3二、施工進度計劃時間進度2015年03月下旬工作內容1個工作日1 個工作日3個工作日1 個工作日1個工作日安裝準備工作底盤安裝及校正基礎加固處理主要結構件安裝加高、附墻工作整機調試注：出現特殊情況、下雨等情況工期順延。三、施工電梯技術要求1、本工程施工升降機為廣西建工集團建筑機械制造有限責任公司制造的 SC200/200，根據租賃公司提供的“施工升降機基礎載荷說明”中，該機型的架設高度為124.8 米。在使用過程中將對基礎產生最大的作用力（含沖擊力） Pmax=425.8KN ，該地下室頂板不能滿足要求，因此需進行加固處理。2

6、、升降機動力部件與建筑物和固定施工設備之間的距離不得小于0.25m 。3、基礎中心距建筑主體結構邊緣控制尺寸，垂直附著于墻體或梁上時為2900-3600mm 。4、安裝必須設置一個專供升降機的電源箱，每個吊籠均應由一個開關控制。4第四節地下室頂板的支撐措施一、升降機基礎處理根據施工場地的實際情況，擬定將施工升降機基礎布置于主體建筑外側，地下室頂板上不再單獨澆筑鋼筋砼基礎，將升降機 K 字型底架直接用螺栓固定在地下室頂板上，在使用過程中由于電梯對基礎產生較大的作用力，由于本工程 4 號樓電梯安裝高度為最高， 所產生的安全風險也最大， 現根據工程的實際特點及租賃單位提供的該施工升降機對基礎的最大壓

7、力（含沖擊荷載）為 452.8kN ，因此需對升降機處的地下室頂板進行加固。二、升降機基礎加固措施1、為確保地下室頂板結構安全及施工電梯正常運行，在地下室頂板底部（負一、二層）采取8001200 磚砌體支撐進行頂撐加固，使上部荷載通過砌體支撐由負一層傳遞到負二層基礎底板上，限制頂板在施工電梯荷載作用下的變形。2、為減緩施工電梯運行時對頂板的沖擊荷載，在電梯轎廂四角放置4 個廢舊輪胎。3、磚柱采用 20011553 頁巖標磚、 M7.5 的水泥砂漿砌筑。砌體在距砼板 300 時，采取在砼板上打孔， 從板面孔洞位置向下澆筑 C30細石砼使其磚柱與砼樓板密實。砌體加固平面位置圖詳下圖：54#樓施工電

8、梯基礎加固平面圖5#樓施工電梯基礎加固平面圖6施工電梯基礎加固剖面圖三、地下室頂板加固砌體計算書本計算書主要依據本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（ GB/T 10054-2005），施工升降機安全規則（ GB10055-2007），建筑地基基礎設計規范（ GB50007-2011），混凝土結構設計規范（ GB 50010-2010）等編制。施工電梯總荷載 452.8 KN（包括了沖擊荷載）由于計算中未考慮地下室頂板的承載能力， 所以施工電梯的基礎板的自7重荷載也因計算在磚加固砌體的承載荷載內。加固磚砌體為800 厚， 1200 長，高度等于層高采用磚強度 MU100砂漿 M7.5A=

9、8001200N= AfAf=1.69A=1/ 1+12e/h+1/12(1/ A0-1)1/21+6 e/h(e/h-0.2) 2 e 應控制在 10mm內h 為 800mmA0=1/1+a =3800/800 和 5150/800 取 5150/800 a=0.0015A=0.955N=AfAN=1549.4KN452.8KN通過上述驗算，磚柱加固基礎滿足安全使用要求。四、磚基礎加固安全措施1、本方案須地下室頂板砼強度達到設計要求后方能施工。2、地下室加固的加固磚柱， 在建筑上部工程完成， 先拆除施工電梯后，才能拆除地下室的加固架體，嚴禁任意亂拆。3 、項目專職安全員要對加固磚柱做經常性的

10、檢查，做好檢查記錄，發現隱患及時通知整改。8第五節電梯靠后澆帶處頂板局部加固措施由于 5#樓施工電梯位置靠近后澆帶，需對靠后澆帶范圍內頂板位置進行鋼管加固，使上部荷載通過鋼管支撐由負一層傳遞到負二層基礎底板上鋼管縱橫間距均為9001000，具體布置詳下圖：5#樓施工電梯臨后澆帶鋼管加固平面圖第六節接料平臺及防護門搭設一、技術要求1、本工程采用 SC200200 施工電梯，在電梯建筑物間采用單立桿雙排鋼管腳手架作為接料運輸平臺架，12 層以下的架體直接搭設在地下室頂板9上， 12 層以上每隔 6 層用兩根 16#槽鋼挑住架體進行卸載。2、接料平臺對應的每層樓面處必須設置連墻桿，連墻桿預埋套管埋深

11、不得小于 250mm。3、接料平臺卸料層應滿鋪木腳手板，腳手板應與架體綁扎牢固，且靠近降機側應高于靠近建筑物側2030mm。4、接料平臺在架體兩側及正面外側兩立桿之間應按標準設置扶手、靠近欄桿及擋腳板。二、架體平面布置4#樓架體平面布置圖105#樓架體平面布置圖11三、搭設處理要求1、接料平臺架、連墻桿、卸荷拉桿及預埋插管均應采用483.5mm的鋼管。并應符合現行國家標準直縫電焊鋼管（ GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管 （GB/T3092）中規定的 3 號普通鋼管，其質量應符合國家標準碳結構鋼（ GB/T700）中 Q235A 級鋼的規定。2、接料平臺架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，

12、其材質應符合國家標準 鋼管腳手架扣件（ GB15831）的規定。3、接料平臺架木腳手板應符合JGJ130中的材質要求。四、施工要求1、搭設要求 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，其在高度方向上錯開的距離不得小于 500mm，對接扣件開口應朝內。 當平臺架搭至連墻件的構造點時，應及時作連墻拉結。 除立桿外，其余桿件應采用整根鋼管搭設，嚴禁對接使用。 縱向水平桿應設置在立桿內側，橫向水平桿內端頭距離墻面為50mm。 縱向掃地桿應固定在距底座上方 200 mm的立桿上，橫向掃地桿應固定在緊靠縱向地桿下方的立桿上。連墻桿應設置于平臺架沿建筑物側立桿豎直距離主節點不大于200mm處，連墻桿應水平設置，

13、或稍向下斜，要求傾斜角度不得大于10 度。 卸荷拉桿應與平臺架外側立桿連接。 卸荷拉桿上端應與參埋桿連接牢固。卸荷拉桿與立桿連接處應靠近主節點， 平臺架卸荷層應加設水平斜桿，形成幾何不變體系。之字型橫向斜撐的旋轉扣件距離主節點不大于100 mm。 扣件規格必須與鋼管外徑相符。螺栓擰進扭力矩不應小于 40N.M，且不應大于 65N.M。各桿件端頭伸出扣件蓋邊緣的長度為 100mm。12擋腳板應鋪設在立柱內。2、拆除要求 拆除作業必須按先搭后拆原則由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。 連墻桿及卸荷拉桿必須隨架體逐層拆除，嚴禁先將連墻桿或卸荷拉桿整層或數層拆除后再拆架體。 當拆除至下部最后一根立桿高

14、度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。 拆除時，各構配件應通過人工傳遞或運輸至地面，嚴禁將構配件拋至地面。五、施工程序1、施工前的準備 接料平臺搭設及拆除前應編制施工方案，并對搭設人員進行安全技術交底。 應對鋼管、扣件、腳手板進行檢進驗收，嚴禁使用不合格產品。2、地基與基礎 按施工方案做好卸平臺架基礎砼墊層，并做好排水措施， 防止積水。 按照接料平臺架設計的立桿縱向距、橫向距進行放線、定位。 放置墊板共兩塊，每塊為2M0.2M0.05M。 將底座準確地安放在定位線上。3、接料平臺架的搭設 :架體搭設順序如下：立桿縱向掃地桿橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平

15、桿第二步橫向水平桿連墻桿（每樓層設置一組）第三步縱向水平桿依以上順序直至施工需要高度。之字型斜撐、扶手、中欄桿及八字撐應隨架體的升高同步搭設。需要設卸荷拉桿的架體應同步搭設卸荷拉桿。13 腳手板的鋪設在接料平臺架每層沿縱向鋪設腳手板， 用鍍鋅鋼絲將腳手板與平臺架體綁扎牢固。 擋腳板及防護網的鋪設在平臺架接料層兩側面及防護門間的空檔處設置擋腳板各和防護網， 并與平臺架體綁扎牢固。 防護門的安裝將防護門安裝在靠近施工電梯或施工電梯側的立柱上。4、接料平臺架的拆除 拆除平臺架應全面檢查架體的扣件連接、 連墻件、卸荷拉桿等是否符合構造要求，并對施工人員進行安全技術交底。 清除架體上的雜物及地面的障礙物

16、。 按拆除方案拆除平臺架，在拆除作業中應嚴格遵循拆除要求中的規定。六、防護門的使用只有當吊籃到達卸料層時，卸料人員才能打開防護門，進行接料工作，接料完成后， 接料人員應及時關閉防護門，扣好防護門銷后， 方可啟動施工電梯。七、計算書該工程接料平臺按鋼管腳手架計算， 參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（ JGJ130-2011）。設計為雙排落地鋼管腳手架，計算模式為搭設高度為 30 米的單立管雙排落地腳手架。搭設尺寸為：立桿的縱距 0.7 米，立桿的橫距 0.7 米，立桿的步距 1.80米。采用的鋼管類型為483.5 ，連墻件采用 2 步 2 跨，豎向間距 3.00 米，14水平間距 2.0

17、0 米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工 2 層。一、大橫桿的計算 :大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1. 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100 0.700/2=0.035kN/m 活荷載標準值 Q=2.000 0.700/2=0.700kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2 0.038+1.2 0.035=0.088kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 0.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖( 跨中最大彎矩和跨中最

18、大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖( 支座最大彎矩)2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.080.088+0.10 0.980) 1.8002=0.340kN.m支座最大彎矩計算公式如下:15支座最大彎矩為M2=-(0.100.088+0.117 0.980) 1.8002=-0.400kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.400 106/5080.0=78.747N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下

19、:靜荷載標準值 q1=0.038+0.035=0.073kN/m 活荷載標準值 q2=0.700kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677 0.073+0.990 0.700) 1800.04/(100 2.06 105121900.0)=3.105mm大橫桿的最大撓度小于1800.0/150 與 10mm,滿足要求 !二、小橫桿的計算 :小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值， 在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1. 荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038 1.800=0.069kN腳手板的荷載標準值P2=0.

20、100 0.700 1.800/2=0.063kN活荷載標準值Q=2.000 0.700 1.800/2=1.260kN荷 載的 計算 值P=1.2 0.069+1.2 0.063+1.4 1.260=1.923kN16小橫桿計算簡圖2. 抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.038) 0.7002/8+1.923 0.700/4=0.339kN.m=0.339 106/5080.0=66.785N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求 !3. 撓度計算最大撓度考

21、慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.038700.004/(3842.060105 121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.069+0.063+1.260=1.392kN17集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1392.120 700.0 700.0 700.0/(48 2.06 105 121900.0)=0.396mm最大撓度和V=V1+V2=0.401mm小橫桿的最大撓度小于700.0/150 與 10mm,滿足要求 !三、扣件抗滑力的計

22、算 :縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算( 規范 5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 , 取 8.0kN ；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1. 荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038 0.700=0.027kN腳手板的荷載標準值P2=0.100 0.700 1.800/2=0.063kN活荷載標準值Q=2.000 0.700 1.800/2=1.260kN荷 載的 計算 值R=1.2 0.027+1.2 0.063+1.4 1.260=1.872kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,

23、試驗表明 : 單扣件在12kN 的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取8.0kN ；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動 , 其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值 :作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值 (kN/m) ；本例為 0.1735NG1 = 0.17430.000=5.206kN(2) 腳手板的自重標準值 (kN/m2) ；本例采用竹笆片腳手板， 標18準值為 0.10NG2 = 0.10041.800 (0.700+0.300)/2=0.360kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m) ；本例采

24、用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為 0.17NG3 = 0.1701.800 4/2=0.612kN(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網 (kN/m2) ；0.010NG4 = 0.0101.800 30.000=0.540kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=6.718kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 2.000 21.800 0.700/2=2.520kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓 (kN/m2) ，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2

25、001)附錄表 D.4 的規定采用： W0 = 0.350Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范 (GB50009-2001)附錄表 7.2.1 的規定采用： Uz = 1.250Us 風荷載體型系數： Us = 0.800經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.350 1.250 0.800 =0.350kN/m2。考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.718+0.9 1.4 2.520=11.237kN不考慮風荷載時 , 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過

26、計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.718+1.419 2.520=11.589kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值 (kN/m2) ；la 立桿的縱距 (m) ；h 立桿的步距 (m) 。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.9 1.4 0.350 1.800 0.700 0.700/10=0.039kN.m五、立桿的穩定性計算 :1. 不考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.589kN；i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.58cm ；k 計算長度附加系數，取 1.155

27、 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定， u=1.500； l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155 1.500 0.700=1.213m；A 立桿凈截面面積， A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由長細比，為 1213/16=77； 軸心受壓立桿的穩定系數 , 由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.744 ； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2) ；經計算得到 =11589/(0.74 489)=31.869N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f=205.00N/mm2 ；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計

28、算 f,滿足要求 !2. 考慮風荷載時 , 立桿的穩定性計算20其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.237kN；i 計算立桿的截面回轉半徑， i=1.58cm ；k 計算長度附加系數，取 1.155 ；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m), 由公式 l0 = kuh 確定， l0=1.155 1.500 0.700=1.213m；A 立桿凈截面面積， A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量 ( 抵抗矩 ),W=5.080cm3； 由長細比，為 1213/16=77； 軸心受壓立桿的穩定系數 , 由長細比 l0/i 的結果查表得到 0.744 ；M

29、W 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.039kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2) ；經計算得到 =11237/(0.74 489)+39000/5080=38.556N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值， f=205.00N/mm2 ；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 5.470kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求 !連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿

30、足下式的要求23p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2) ， p = N/A；p =46.36N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN) ；N = 11.59A 基礎底面面積 (m2) ；A = 0.25fg 地基承載力設計值(kN/m2) ；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40fgk 地基承載力標準值； fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!九、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A 為墻支點。

31、本工程中，腳手架排距為 1000mm，內側腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體= 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 12.19cm4，截面抵抗矩W =5.08cm3，截面積 A = 4.89cm2 。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力N=5.08kN水 平 鋼 梁 自 重 荷 載q=1.2 4.89 0.0001 7.85 10=0.05kN/m1懸挑腳手架示意圖245.08kN5.08kN0.05kN/mA1300B3002500懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到5.520.200.000.12.210.100.080.015.005.01懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0

32、.3840.617懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)5.2644.672懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=5.218kN,R2=5.222kN,R3=-0.096kN最大彎矩 Mmax=0.617kN.m抗 彎計 算強 度f=M/W+N/A=0.617 106/(5080.0)+2.2611000/489.0=126.062N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求 !1、懸挑水平鋼管的撓度與扣件連接計算水平支撐鋼管計算最大撓度V=5.264mm水平支撐鋼管最大撓度小于1600.0/150 與 10mm,滿足要求 !25立桿與下

33、面支桿通過扣件與水平支撐鋼管連接, 要驗算連接處的扣件抗滑力。立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力N1=5.077kN立桿傳遞給水平支撐鋼管最大軸向力N1 小于 8kN,滿足要求 !2 、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi 按照下面計算其中 RUicosi 為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=5.686kN3、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU 我們均取最大值進行計算，為RU=5.686kN拉桿的強度計算：上面拉桿以鋼管 100.0 10.0mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：=N/A f

34、其中 N 斜拉桿的軸心壓力設計值，N = 5.69kN ；A 斜拉桿凈截面面積， A =29.85cm2；斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是1.91 N/mm2；f 斜拉桿抗拉強度設計值，f = 215N/mm2 ；受拉斜桿的穩定性計算 f,滿足要求 !斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下26其中 N 為斜撐桿的軸向力， N=5.686kN；lwt為焊接面積，取2984.52mm2；ft或 fc 為對接焊縫的抗拉或抗壓強度， 取 185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度=5686.46/2984.52=1.91N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓

35、強度計算滿足要求!八、安全技術措施1、材質及其使用的安全技術措施（1）扣件螺栓擰緊扭力矩應在4060N.m 之間，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于 5mm。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨。直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（ 2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100mm。（ 3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（ 4）外架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。（ 5）嚴禁將外徑 48mmg與 51mm的鋼管混合使用。2、搭設的安全技術措施（ 1）架體的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求， 做到不積水、 不沉陷。（ 2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行入進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。 當解開與另一人有關的扣件時必須先告27訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（ 3）架體及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，由安全員檢查一定要確保架子穩定。（ 4）架體必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（ 5）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢