1、第四章 結構設計一、概況1本工程為xxx股份有限公司的“研發中心工程（xxx）”，屬于新建項目。中國銀聯園區位于某新區唐鎮銀行卡產業園的西南部，基地東至中橫港、南臨龍東大道、西接顧唐路、北瀕顧家浜，占地面積21.6公頃。本次設計的研發中心工程為中國銀聯第三期項目，位于園區東側中部，已建成的信息中心南側、培訓中心北側。規劃建筑高度約60米，是園區內最高的標志性建筑。擬建建筑面積約8.7萬平方米，其中地上總建筑面積66921平方米，地下建筑面積20820平方米。由二棟十四層高層、四層裙房和二層地下室構成，其中南側裙房一層為對外接待區，二層為大餐廳、廚房，三層會議中心，四層為數據機房；北側主樓一層為

2、電力設備用房，二至四層為數據機房，五層及以上為標準軟件研發區域，十四層為高管辦公區；東側主樓一層為新產品展示區，二層為中小餐廳、廚房，三層及以上為標準軟件研發區域。裙房與主樓間設計通高中庭及交通聯系廊。地下層主要為平戰結合人防地下車庫、庫房以及配套設備用房。具體情況如下：單體名稱長寬(mm)層數總高度(m)長寬比高寬比結構屬性結 構 類 型地基基 礎上部結構北樓78.626.81459.72.92.2高層phc管樁獨立樁承臺+平板式片筏基礎鋼筋混凝土框架_剪力墻東樓76.524.31459.73.12.5高層裙房84.136.2419.72.30.5裙房鋼筋混凝土框架地下室135.895.5-

3、2-11.2與上部對應區域同上部結構；其他為鋼筋混凝土框架2抗震設防標準單體名稱建筑抗震設防類別抗震設防烈度設計基本地震加速度設計地震分組場地特征周期(tg)抗震措施烈度抗震構造措施烈度水平地震影響系數最大值（ma）多遇地震設防地震罕遇地震所有單體標準設防類7度0.10g第一組0.90s7度7度0.080.230.453建筑結構安全等級為二級；地基基礎（建筑樁基）設計等級為甲級、安全等級為二級；地下室防水等級為一級；結構耐火等級高層為一級、裙房為二級；結構的設計使用年限為50年；4建筑場地類別為類；5本工程相對標高0.000相當于絕對標高為5.250，室內外高差為0.200m。二、設計所依據的

4、主要規范及資料1建筑結構制圖標準gbt 501052010；2建筑工程設計文件編制深度規定2008年版；3建筑結構可靠度設計統一標準gb 500682001；4建筑工程抗震設防分類標準gb 502232008；5工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）2009年版；6工程建設標準強制性條文（房屋建筑抗震部分）2009年版；7建筑結構荷載規范gb 500092001，2006年版；8建筑地基基礎設計規范gb 50072011；9混凝土結構設計規范gb 500102010；10建筑抗震設計規范gb 500112010；11高層建筑混凝土結構技術規程jgj 32010；12地下工程防水技術規范gb 5

5、01082008；13高層建筑箱形與筏形基礎技術規范jgj 62011；14鋼結構設計規范gb500172003；15預應力混凝土結構抗震設計規程jgj1402004；16人民防空地下室設計規范gb 500382005；17電信專用房屋設計規范yd/t50032005；22業主提供的由xx地質工程勘察院于2011年10月完成的本工程擬建場地研發中心工程（xxx）巖土工程勘察報告；23由建筑工種及各設備工種提供的實施初步設計所需的資料圖及文件。三、地質情況摘要u 工程地質條件（一）、地形地貌擬建場地位于xx新區，場地地勢較為平坦，地面標高（吳淞高程）在3.594.94m之間，地貌形態單一，屬濱海

6、平原地貌類型。（二）、地基土的構成與特征經本次詳細勘察揭露，該場地地基土在75.4m深度范圍內均為第四紀松散沉積物，屬第四紀濱海平原地基土沉積層，主要由粘性土、粉性土以及砂性土組成，一般具有成層分布特點。勘察成果表明，該擬建場地地基土分布有以下特點：、淺部以粘性土和粉性土為主，第層灰黃色粉質粘土下為第層淤泥質粉質粘土夾薄層粘質粉土和第層淤泥質粘土，其中第層中夾有1.702.80m的砂質粉土層。、該擬建場地位于上海地區古河道分布區，缺失正常分布的第層暗綠、草黃色粘性土，分布有第1-2層粉質粘土夾薄層粘質粉土、2-1層粘質粉土夾粉質粘土、2-2層粉砂以及3層粉質粘土夾薄層砂質粉土。、第層粉、砂性土

7、正常分布，埋藏較深，在57.0米以下。各土層的土性描述與特征詳見附表1地層特性表，其分布規律和變化詳見鉆孔柱狀圖、工程地質剖面圖及靜探曲線圖。（三）、地基土物理力學性質、地基土物理力學指標統計表室內土試成果及靜力觸探、標準貫入、十字板試驗成果均分層統計匯總于“土層物理力學性質參數表”（附表2）。并說明如下：、表中給出的是各項指標的平均值、最大值、最小值。、表中標準貫入擊數n值小于50為實測值，n值大于50為換算值。、表中除靜力觸探ps場地平均值為最小平均值外，其余均為算術平均值。、第1-1層c、指標統計時利用了“中國銀聯培訓中心輔樓工程”g1號孔的資料。、靜力觸探試驗成果根據靜力觸探試驗資料（

8、詳見附圖表“靜力觸探測試成果圖表”），統計出每層土的平均比貫入阻力值的幅值，平均值為最小平均值（見“靜力觸探分層參數表”）。、十字板試驗本場地詳勘完成2個現場十字板試驗孔，深度30.0m，總進尺60.0m，具體位置見附圖三。試驗成果見附圖表（編號11）。、注水試驗本場地詳勘完成2個現場注水試驗孔，深度30.0m，總進尺60.0m，具體位置見附圖三。試驗成果見附圖表（編號12-112-6）。、天然地基承載力本報告中提供各土層地基土承載力（fd、fak）僅供評價土性之用，在表4中列出，其計算所依據規范的相關條款及假定計算條件如下：地基土承載力設計值fd是按照上海市工程建設規范地基基礎設計規范（dg

9、j08112010）第5.2.3條公式計算，并結合場地靜力觸探試驗指標綜合確定。fd計算假定條件：條形基礎，基礎寬度b為1.5m，基礎埋深d為1.0m，地下水位埋深為0.5m。地基土承載力推薦值一覽表 表4層序土名靜探ps值(mpa)直剪固快試驗(峰值)地基土承載力設計值fd(kpa)（推薦值）地基土承載力特征值fak(kpa) （推薦值）c(kpa)()粉質粘土0.832516.58585淤泥質粉質粘土夾薄層粘質粉土0.711418.07070夾砂質粉土2.70132.59595淤泥質粘土0.581511.05555（四）、地下水類型及其參數、地下水類型據上海地區區域資料地下水主要有淺部土層

10、中的潛水，部分地區淺部粉性土層中的微承壓水和深部粉性土、砂土層中的承壓水。淺部土層中的潛水位，勘察期間測得潛水位埋深0.401.30m，標高3.503.66m。據上海市工程建設規范巖土工程勘察規范（dgj08-37-2002）第11.1.1條規定，場地內地下水潛水位一般離地表面約0.31.5m，年平均水位埋深0.50.7m，地下水高水位埋深0.5m，低水位埋深為1.5m，建議地下水埋深按安全原則取值，可取0.5m或1.5m。淺部微承壓水位及深部承壓水位一般均低于潛水位。年呈周期性變化，埋深為311m。、地下水水質分析經查訪，擬建場地及其周圍地段無環境污染源存在，根據國家標準巖土工程勘察規范（g

11、b50021-2001）2009版及上海市工程建設規范地基基礎設計規范（dgj08-11-2010）中有關規定并結合水樣檢測報告，綜合判定場地內的地下水在類環境下對混凝土有微腐蝕性；當長期浸水時對混凝土中的鋼筋有微腐蝕性；當交替浸水時對混凝土中的鋼筋有弱腐蝕性。地下水對鋼結構有弱腐蝕性。本場地地下水位較高，地基土在地下水以下基本呈飽和狀態，場地及周圍無地下水污染源，根據上海市類似工程經驗，當地下水對混凝土有微腐蝕性、對鋼結構有弱腐蝕性時，地基土對混凝土也有微腐蝕性，對鋼結構也有弱腐蝕性。水、土對建筑材料腐蝕的防護，應符合現行國家標準工業建筑防腐蝕設計規范（gb50046）的規定。、地下水參數本

12、次勘察對第、夾、1-1、1-2層進行了室內滲透試驗，其成果詳見表5：土層滲透系數成果表 表5層序土名室內試驗滲透系數(cm/s)kvkh粉質粘土8.70e-071.51e-06淤泥質粉質粘土夾薄層粘質粉土2.82e-065.20e-06夾砂質粉土3.11 e-044.43e-04淤泥質粘土1.31e-072.24e-071-1粘土1.72e-072.62e-071-2粉質粘土夾薄層粘質粉土2.90e-066.13e-06另外，根據現場鉆孔降水頭注水試驗資料（w1、w2孔），有關土層滲透系數詳見表6：注水試驗滲透系數一覽表 表6試驗孔號試驗深度(m)層序滲透系數(cm/sec)w11.52.55

13、.19 e-0054.05.08.39e-0056.07.0夾1.56e-00412.015.04.27e-00620.022.01-18.19e-00629.030.01-29.39 e-005w21.52.54.93e-0055.06.0夾2.66 e-0048.09.08.73e-00510.012.05.60 e-00619.021.01-18.69e-00629.030.01-29.09 e-005從上述兩表可以看到，一般現場注水試驗粘性土得出的滲透比室內滲透試驗得出的滲透系數大，這是由于粘性土土層一般呈水平層理，均夾有薄層粉、砂性土，增加了透水能力，而室內滲透試驗受取土質量、試驗邊

14、界條件的限制，所測得的滲透系數偏小。（五）、場地地震效應、場地地震設計基本條件據xx市工程建設規范建筑抗震設計規程和國家標準建筑抗震設計規范(gb50011-2010)有關條文判別：場地的抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，所屬的設計地震分組為第一組，地基土屬軟弱土，場地類別為類。、抗震地段劃分該場地地基土為軟弱土，根據國家標準建筑抗震設計規范（gb50011-2010）第4.1.1條規定，該場地屬抗震不利地段。、液化判別經勘察，場地20.0m深度范圍內存在飽和的獨立成層的夾層砂質粉土，具體液化判別情況見下表7（no取6，地下水位取0.5m）：表7孔號層號試驗點深度(m)粘粒含

15、量pc(%)實測標貫擊數n(擊)臨界標貫數ncr(擊)液化否液化指數ile液化等級g2夾6.3011.008.00.00不液化7.3012.0010.0g35.804.008.07.43否0.00不液化6.804.009.07.95否g55.806.007.06.07否0.00不液化6.807.008.06.01否g85.305.007.06.41否0.00不液化6.306.009.06.28否由上表計算可知，第夾層的液化指數均為0，判別該層為不液化土層，綜合判別該場地為不液化場地。（六）、不良地質現象經勘察，該場地西南角有一條暗浜分布，浜深2.903.70m左右，浜底淤泥厚0.600.80m

16、左右，浜底標高1.381.20m左右，具體位置及深度見附圖34。（七）、場地穩定性和適宜性評價根據勘察資料，現本場地地形較為平坦，場地內無液化土層分布，無難以處理的滑坡分布，屬穩定場地，其淺部分布的暗浜經地基處理消除其不利影響后，一般不會影響工程建設，適宜本工程各類擬（構）建物的建造。u 地基土的分析與評價（一）、天然地基擬建場地內第1層素填土，結構松散，土質較差，不能作為擬建物的天然地基持力層。第層灰黃色粉質粘土，土質較好，層厚1.80m左右，平均含水量為29.5%，靜探ps平均值為0.83mpa，屬中等壓縮性土層，地基土承載力設計值fd為85kpa、特征值fak為85kpa（按表4假設條件

17、），可作為層次較低，荷載較輕建筑物的天然地基持力層，建議基礎進入持力層深度不少于15cm，基礎底面砌置標高在2.80m左右為宜。（二）、地基處理當以第層灰黃色粉質粘土作為天然地基持力層時，局部基礎底面以下殘留填土或暗浜分布區可采用換土墊層法或其它有效方法進行加固。（三）、樁基1、樁基持力層的選擇本工程14層研發中心荷載較大，對變形控制要求較高，故其樁基持力層的選擇應同時滿足下列條件：、單樁豎向承載力需滿足上部結構設計布樁和施工的要求。、沉降量應滿足規范及設計要求。另外樁端入土深度確定時除滿足上述兩個條件外，對打入樁尚須考慮沉樁可行性，對灌注樁則主要考慮充分發揮樁身結構強度。根據靜探資料及室內土

18、工試驗成果可以看出該擬建場地1-2層粉質粘土夾薄層粘質粉土，靜探ps值為1.43mpa，屬中等壓縮性土層，土層尚可；2-1層粘質粉土夾粉質粘土，土質較好，呈中密狀，局部受切割缺失，分布欠穩定；2-2層粉砂，土質較好，呈中密密實狀，場地內均有分布。結合本工程擬建物的荷載規模及場地內地層分布特征，建議14層研發中心采用2-2層為樁基持力層，24層裙房采用2-1層和1-2層中下部為樁基持力層，須注意持力層不同帶來的不均勻沉降問題。設計時，可根據擬建物的具體荷重和變形要求選擇樁基持力層及相應的樁型、樁徑和樁長。2、樁型選擇xx為軟土地基，基礎較多選作鉆孔灌注樁和預制樁基礎，預制樁和鉆孔灌注樁具體比較如

19、下： 樁型分析：從工程造價和工程質量而言，應首選預制方樁或phc管樁方案。因為預制方樁或phc管樁具有樁身強度高、耐久性好、施工速度快等特點，能獲得較高的單樁承載力，單位立方混凝土的承載力貢獻率高，可有效地降低工程造價，大量工程實踐證明，采用預制樁比灌注樁節省造價約30%（含監測費）。鉆孔灌注樁相同條件下，基礎造價相對較高，施工速度慢。沉樁可行性方面：預制樁一般進入密實粉、砂性土層厚度不深時，只要選擇適當的沉樁設備，控制好貫入度或沉樁速率，一般樁端均可達到設計標高；進入厚度較大時，沉樁非常困難。鉆孔灌注樁遇粉、砂性土易發生孔壁坍塌及孔底沉渣過厚的現象，為確保成孔質量，鉆孔灌注樁施工時，應根據鉆

20、進土層性質，控制成孔速度及鉆進壓力，合理調配泥漿比重等各項技術指標，加強質量管理。灌注樁沉樁無難度，均可達到設計標高。擠土效應：預制樁為擠土樁，沉樁時會引起周圍土體擠壓，當沉樁速率過快、樁數密集時，會引起周圍土體外移或上隆，對周圍環境造成影響。采用條形承臺下布樁或獨立承臺下布樁，布樁數量少，對周圍的擠土效應不是特別明顯，一般控制沉樁速率、合理安排施工流程、采取一定的防范措施，即可控制對周圍環境的影響。鉆孔灌注樁無擠土對環境的影響，特別當需嚴格控制擠土效應時，灌注樁有優勢。周圍環境方面：預制樁如布樁面積系數較小時，一般對周邊建筑、道路及其下的地下管線影響有限。鉆孔灌注樁除做好樁基自身成樁質量控制

21、及泥漿排污工作外，基本不受環境條件的制約及影響。擬建場地雖位于郊區，但離已建培訓中心、信息中心較近，在采取一定的防護措施和做好監理、監測的情況下，可采用較為經濟的預制樁方案。若采用預制樁，應采取適當的防擠土措施，并配以一定的監理、監測，確保現有建筑的安全。沉樁對周圍環境的影響可通過以下方法控制：結合“引孔法”施工，并合理安排沉樁順序，控制沉樁速率；采用擠土效應相對較小的敞口phc管樁；在原有建筑或道路的一側采取開挖防擠溝，并在溝內設置一定數量砂井和應力釋放孔；做好信息化施工工作，在打樁區外樁入土深度1.5倍范圍內布設監測點，加強監測，根據監測資料調整施工進度和方法。當采用鉆孔灌注樁，除滿足設計

22、布樁及變形要求外，應考慮充分發揮樁身結構強度，故常規施工工藝的鉆孔灌注樁入土深度比預制樁大。因其施工質量對單樁豎向承載力有較大的影響，故應加強施工質量的監理及對樁身質量進行檢測，并通過單樁豎向靜載荷試驗確定單樁豎向極限承載力標準值。當以2-1層和1-2層中下部作為樁基持力層時，可施工樁邊長400mm的砼預制方樁、500mm的phc管樁或600mm的鉆孔灌注樁，當以2-2層作為樁基持力層時，可施工樁邊長450mm的砼預制方樁、600mm的phc管樁或600mm的鉆孔灌注樁。3、樁基的計算參數根據ps值并結合土性指標，各土層樁側極限摩阻力標準值fs值與樁端極限端阻力標準fp值見表8：.樁側極限摩阻

23、力標準值fs值與樁端極限端阻力標準值fp值 表8層號土層名稱層底標高(m)比貫入阻力(mpa)預制樁（phc管樁）鉆孔灌注樁樁側極限摩阻力標準值fs(kpa)樁端極限端阻力標準值fp(kpa)樁側極限摩阻力標準值fs(kpa)樁端極限端阻力標準值fp(kpa)粉質粘土1.481.300.831515淤泥質粉質粘土夾薄層粘質粉土-0.56-5.450.7115/25(6.0m為界)15/20(6.0m為界)夾砂質粉土-2.53-3.202.7015/35(6.0m為界)15/30(6.0m為界)淤泥質粘土-12.96-14.100.5825201-1粘土-19.46-20.470.8035301

24、-2粉質粘土夾薄層粘質粉土-31.82-39.281.43501000404502-1粘質粉土夾粉質粘土-37.68-39.275.206028004512002-2粉砂-46.86-48.578.25754300601500注：1、樁側極限摩阻力，樁端極限端阻力特征值取上表中標準值的1/2。2、抗拔樁fs折減系數（）取：粘、粉性土取0.7，砂性土取0.6。4、樁基沉降量估算樁基壓縮層范圍內各土層壓縮模量es建議值見表11：表11層號土層名稱es建議值popo+p(mpa)1-2粉質粘土夾薄層粘質粉土8.02-1粘質粉土夾粉質粘土24.02-2粉砂30.03粉質粘土夾薄層砂質粉土12.01砂質

25、粉土夾薄層粉質粘土27.02粉細砂70.0注：樁基最終沉降量的計算參數（即樁端下的地基土的壓縮模量）取自重壓力至自重壓力加附加壓力的es值。對于驗算沉降量所需要的es值，也可根據本報告附圖表土層壓縮曲線圖表中選取相應的數據換算后使用。5、沉樁可能性及對周邊環境的影響根據本工程地層分析，當以2-1、1-2層作為樁基持力層，并采用打入樁時，沉樁一般較順利；當以2-2層作為樁基持力層，并采用打入樁時，局部樁端須穿過呈中密狀的2-1層，進入2-2層一定深度，沉樁會有一定難度，根據目前市場上的沉樁設備，只要選擇適當，安排好沉樁流程，沉樁也是可行的，但應確保樁身強度滿足要求，同時打入樁要注意其焊接問題，盡

26、量避免長時間在土層中停頓，采用穿透力強、擠土效應相對較小的phc管樁較合適。整個銀行卡產業園區內已有建筑投入使用，錘擊法噪音較大，沉樁會影響工作人員的辦公，本工程比較適宜采用靜壓法沉樁。當采用打（壓）入樁時要注意其擠土效應，做好防范措施，如挖防擠溝、鉆應力釋放孔等，以確保建筑物和管線的安全。當采用鉆孔灌注樁時，應注意粉性土、砂性土易垮孔，需采用濃度適宜的泥漿進行護壁，并作好施工監理，以確保成樁質量，同時泥漿應進行統一排放，以免污染環境。u 場地地質典型剖面圖u 結論與建議1、該擬建場地屬穩定場地，適宜于本工程擬建建（構）筑物的建造。2、第層灰黃色粉質粘土可作為荷載較輕擬建物的天然地基持力層，建

27、議基礎進入持力層深度不少于15cm，基礎底面砌置標高在2.80m左右為宜。3、本工程研發中心擬采用樁基基礎，根據地層分布特征及荷載規模，建議采用2-2層為樁基持力層，24層裙房采用2-1層和1-2層中下部為樁基持力層，須注意持力層不同帶來的不均勻沉降問題。當以2-1層和1-2層中下部作為樁基持力層時，可施工樁邊長400mm的砼預制方樁、500mm的phc管樁或 600mm的鉆孔灌注樁，當以2-2層作為樁基持力層時，可施工樁邊長450mm的砼預制方樁、 600mm的phc管樁或 600mm的鉆孔灌注樁。建議采用穿透力強、擠土效應相對較小的phc管樁。4、當采用打（壓）入樁時，應注意其擠土效應，并

28、做好防范措施。當施工灌注樁時，應做好泥漿護壁和施工監理，確保成樁質量，同時應注意泥漿的排放以免污染環境。5、為充分利用地基潛力，用足樁身強度，以達到最佳樁基設計的經濟技術效果，建議通過試沉樁和單樁靜荷載試驗確定單樁承載力。擬建物沉樁結束后起算到樁靜載荷試驗的間歇時間宜為28天以上。6、擬建場地及其周圍無污源，依據有關規范規定，判定場地內的地下水在類環境下對混凝土有微腐蝕性；當長期浸水時對混凝土中的鋼筋有微腐蝕性；當交替浸水時對混凝土中的鋼筋有弱腐蝕性。地下水對鋼結構有弱腐蝕性。根據上海市類似工程經驗，當地下水對混凝土有微腐蝕性、對鋼結構有弱腐蝕性時，地基土對混凝土也有微腐蝕性，對鋼結構也有弱腐

29、蝕性。場地內地下水高水位埋深0.50m，低水位埋深為1.50m，建議地下水埋深按安全原則取值，可取0.50m或1.50m。7、擬建場地抗震設防烈度為7度，所屬的設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.10g，場地類別為類，地基土屬軟弱土，該場地為不液化場地，屬對建筑抗震不利地段。8、本工程地下室開挖深度為11.0m，屬二級基坑，在基坑開挖范圍內主要為的淤泥質粉質粘土夾薄層粘質粉土，基坑開挖時易產生塌方、涌水、流砂、蠕變等不良地質現象，應采取相應的預防措施。根據上海現有的施工狀況及經驗，本工程基坑圍護結構可采用鉆孔灌注樁水泥攪拌樁或地下連續墻進行圍護，降、排水可采用深井降水措施，同時應做好

30、鄰近道路、管線、原有建筑的變形觀測。2層承壓水按高水位埋深3.0m初步估算無基坑突涌可能性。本工程地下室為2層，上部無建筑物的地段地下水浮力較大須設置抗拔樁，建議樁端進入2-1層和1-2層中下部為宜。須注意抗拔樁進入不同土層所獲得抗拔承載力的差異。9、經勘察，該場地西南角有一條暗浜分布，浜深2.903.70m左右，浜底淤泥厚0.600.80m左右，建議加強暗浜段的基坑圍護工作。10、本工程基坑開挖深度11.0m，南面、北面均有已建成的建筑及地下管線，樁基及基坑施工時應進行監測工作，務必做到信息化施工。四、荷載1）風壓、雪壓：單體名稱基本風壓（knm2）地面粗糙度體型系數基本雪壓（knm2）50

31、年取值50年的1.1倍取值50年取值100年取值北樓0.55b類1.30.20東樓0.550.20裙房0.550.202）樓層使用荷載（均布活載）序號房間名稱標準值（knm2）組合值系數b頻遇值系數f準永久值系數q板次梁主梁1室外地下室頂板（非消防車道）10.010.010.00.70.70.62室外地下室頂板（消防車道）20.020.020.00.70.70.63室內地下室頂板（一層）庭院10.08.08.00.70.70.64電力電池室20.016.016.00.90.90.85設備機房10.08.06.00.90.90.86一般機房10.08.06.00.90.90.87網管中心、計費中

32、心等業務監控室、操作維護中心6.06.06.00.90.90.88高低壓配電室8.06.06.00.90.90.89辦公區2.02.02.00.70.60.510盥洗室2.52.52.50.70.60.511樓梯、走廊3.53.53.50.70.60.512屋面機房（包括無機房）電梯井道對應區域2020200.90.90.813屋面機房（包括無機房）電梯井道以外區域7770.90.90.814設備屋面5.05.05.00.70.60.515屋頂花園3.03.03.00.70.60.516上人屋面2.02.02.00.70.60.517其他按建筑結構荷載規范gb 50009-2001（2006年

33、版）取值。備注：樓板計算采用“板”項荷載；結構整體計算采用“次梁”項荷載；基礎計算采用“主梁”項荷載。3）其他按“建筑結構荷載規范（gb 50009-2001）（2006年版）”中的規定取值。五、基礎部分根據地質勘探報告，結合本工程實際情況，地基采用500600直徑的phc管樁作抗壓樁、400直徑的phc管樁作抗拔樁，基礎采用獨立樁承臺+平板式片筏基礎。詳細如下：1基礎類型、持力層、修正后地基承載力特征值估算值如下：單體名稱地基、基礎類型基底持力層名稱樁長（m）單樁承載力設計值（kn）北樓600phc管樁、承臺+基礎底板基礎2-2層36、39抗壓樁2550東樓裙房500phc管樁、承臺+基礎底

34、板基礎2-2層36、39抗壓樁2000地下室500phc管樁（抗壓樁）、400phc管樁（抗拔樁）承臺+基礎底板基礎2-2層（抗壓樁）1-2層（抗拔樁）26抗壓樁2000抗拔樁4602基礎及外墻主要尺寸：單體名稱獨立樁承臺尺寸(mmmmmm)基礎梁尺寸(mmmm)底板厚度(mm)外墻厚度(mm)北樓10001000100023400108002000750x800800x15001200地下一層：400550；地下二層：550650；東樓10001000100023400108002000750x800800x15001200裙房100010001000347534751600750x8007

35、50900800地下室100010001000275010001600750x800750900700六、上部結構1本工程上部結構，高層采用鋼筋混凝土框架_剪力墻結構；裙房及純地下室采用鋼筋混凝土框架結構；裙房與高層之間的玻璃屋頂采用鋼結構，在裙房一側采用鉸接、高層一側采用萬向滑動支座。詳細情況如下：單體名稱結構體系剪力墻厚度(mm)框架柱尺寸(mmmm) 框架梁尺寸(mmmm)或連梁尺寸(mmmm)井字梁或次梁尺寸（mmmm）樓板厚度（mm）北樓鋼筋混凝土框架_剪力墻結構2506007008009001400800 100030065010001200200400300800120150東樓

36、300550600600900x900800 1100250700400950200300300700120150裙房鋼筋混凝土框架結構；玻璃屋頂采用鋼結構，在裙房一側采用鉸接、高層一側采用萬向滑動支座。6008008003007004001200200400300600120150地下室同上部結構同上部結構同上部結構40060055013002004006001000150300七、結構抗震等級單體名稱北樓東樓裙房地下室框架三級三級三級三級剪力墻二級二級二級八、結構計算計算程序：采用中國建筑科學研究院pmcad工程部所編寫的“多、高層建筑結構空間有限元分析與設計軟件satwe”進行計算，且進

37、行彈性及彈塑性時程分析的計算。抗震超限高層，將采用中國建筑科學研究院pmcad工程部所編寫的“特殊多、高層建筑結構分析與設計軟件pmsap”、美國的著名結構計算程序etabs或韓國midas it公司的midas按相同假定進行計算復核。各種指標將根據現行規范的要求控制。整體計算結果主要指標摘要如下：子項名稱北樓東樓裙房計算軟件名稱（版本號）satwe（2011.09）satwe（2011.09）satwe（2011.09）計算模型假定總剛、分塊剛性板總剛、分塊剛性板總剛、分塊剛性板振型個數362112地震作用最大方向0.10698.961-0.350周期折減系數0.800.800.70活載質量折減系數0.80