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文檔簡介
1、59/16 鉆桿,上提平1.40,需重晶石若干?鉆井計算公式(精典)1. 卡點深度:5L=eEF/10 P=KX e/P式中:L-卡點深度米e-鉆桿連續提升時平均伸長厘米E曉鋼材彈性系數=2.1 X 106公斤/厘米2F-管體截面積。厘米2P-鉆桿連續提升時平均拉力噸K-計算系數K=EF/105=21F鉆具被卡長度I:l=H-L式中H-轉盤面以下的鉆具總長米注:K值系數5 =715 (9.佃)例:某井在井深2000米時發生卡鉆,井內使用鉆具為壁厚11毫米的均拉力16噸,鉆柱平均伸長 32厘米,求卡點深度和被卡鉆具長度。解:L=Ke/P由表查出壁厚 11毫米的59/16 鉆桿的K=957則:L=
2、957X 32/16=1914 米鉆具被卡長度:L=H-L=2000-1914=86 米2、井內泥漿量的計算V=D H/2 或 V=0.785D H3、總泥漿量計算Q=q井+q管+q池+q備4、加重劑用量計算:W加=r加V原(r重-r原)/r加-r重式中:W加-所需加重劑的重量,噸r原-加重前的泥漿比重,r重-加重后的泥漿比重r加-加重料的比重V原-加重前的泥漿體積米3例:欲將比重為1.25的泥漿200米3,用比重為4.0的重晶石粉加重至 解:根據公式將數據代入:4X 200 (1.40-1.25) /4.0-1.40=46 噸5. 降低泥漿比重時加水量的計算q=V原(r原-r稀)/r稀-r水
3、式中:q-所需水量米3V原-原泥漿體積米3r稀-稀釋后泥漿比重r水-水的比重(淡水為1)r原-原泥漿比重例:欲將比重1.30的泥漿150米3降至比重為1.17,需加淡水若干? 解:根據公式代入數據:3150 (1.30-1.17 )X 1/1.17-1=115 米6、泥漿循環一周所需時間計算T=V井-V柱/60Q泵式中:T-泥漿循環一周的時間,分V井-井眼容積,升V柱-鉆柱體積 升Q泵-泥漿泵排量 升/秒備注:V井=0.785D井22 2V 柱=0.785 ( D 外-d 內)例題:井徑81/2,使用壁厚為10毫米的41/2鉆至1000米,泵的排量為 21.4升/秒,問 泥漿循環一周需時若干?
4、解: V 井=0.785 X( 215.9) 2=36591 升V柱=0.785 (114.32-94.32) =3275 升T= V井-V柱/60Q泵=36591-3275/60 X 21.4=33316/1284 =25.95 分7、泥漿上返速度計算2 2V返=12.7Q泵/D井-d柱式中:V返一泥漿上返速度 米/秒Q泵-泥漿泵排量 升/秒D井-井徑 厘米d柱-鉆柱外徑厘米例題:某井井徑為 22厘米,鉆具外徑為11.4厘米,泥漿泵排量為 25升/秒,問泥漿上返速 度是多少?解:V返=12.7Q泵/D井2-d柱22 2=12.7 X 25/22 -11.4 =0.90米/秒&漏失速度計算公式
5、:V漏=Q漏/t時式中:V漏一漏失速度米3/小時Q漏-在某段時間內的漏失量米t時-漏失時間小時例題:某井在30分鐘內共漏泥漿15.6米3問該井在這段時間內的漏失速度是多少?解:V漏=Q漏/t時=15.6/0.53=31.2米/小時9、泵壓計算公式:P=0.081 p Q2/0.96D 4 式中:P-泵壓MPap -使用密度g/cm3Q-泥漿泵排量l/sD-鉆頭水眼毫米2 2 2D=V di +d2 +d3 +.10.常用套管數據表尺寸鋼級壁厚mm線密度Kg/m抗外擠抗內壓抗拉最大載荷MPa安全 系數最大 載荷MPa安全 系數最大載 荷KN安全 系數273.05J558.8960.322.474
6、.422.310118.610244.5J558.9453.572.475.632.11094.510139.7P1109.1729.728.62.4402.2/139.7N809.1729.723.52.4401.67062.811.接頭扣型尺寸:(1:內平2:貫眼3:正規)扣型公扣小端外徑mm扣型母扣端部臺肩內徑 mm231正規45.17230正規65.1231正規54.20230正規78.6331正規64.8330正規91.3431正規90.46430正規119.9531正規110.20530正規142.8631正規131.02630正規154.7221貫眼70.08220貫眼94.53
7、21貫眼77.44320:貫眼103.9421貫眼96.21420貫眼124.1521貫眼126.78520貫眼150.5621貫眼150.37620貫眼174.1211內平60.35210r內平74.45211內平71.44210內平88311內平84.93310內平103.19411內平114.30410內平134.94511內平141.29510:內平164.3611內平168.28610內平190.612. 常用單位換算表長度:1 英寸(in)=25.4 毫米(mm)=2.54 厘米(cm)=0.0254 米(m)1 英尺(ft)=12 英寸(in)=304.8 毫米(mm)=30.4
8、8 厘米(cm)=0.3048 米(m)1 碼(yd)=3 英尺(ft)=914.4 毫米(mm)=91.44 厘米(cm)=0.9144 米(m)1里=150丈=500米1丈=3.33米1尺=0.33米1 寸=0.033 米面積:1 畝=666.6m213. 常規井身結構幵鉆次 序導管一開二開二開開窗側鉆井眼直 徑mm515444.5393.7311.15244.5215.9118套管直徑 mm478339.7273.05244.5177.8139.7101.6常用鉆鋌W )177.8177.8(7in)203.2(8in)158.8(6-1/4)177.8(7in)158.8(6-1/4)
9、158.8(61/4)101.6(4in)常用鉆桿(0 )127(5)127(5in)127(5in)127(5in)73(2-7/8in)備注常用常用常用特殊井14.常用鉆鋌尺寸與鉆頭直徑關系對照表鉆頭直徑 mm(in)鉆鋌直徑mm(in)508.0(20)660.4(26)254.0(10)279.4(11)444.5(171/2)228.6(9)279.4(11)374.6(143/4)228.6(9)254.0(10)311.1(121/4)228.6(9)254.0(10)269.9(105/8)177.8(7)228.6(9)241.3(91/2)250.8(97/8)177.8(
10、7)203.2(8)212.7(83/8)222.2(83/4)158.8(61/4)171.4(63/4)190.5(71/2)200.0(77/8)127.0(5)158.8(61/4)158.8(61/4)171.4(63/4)120.6(43/4) ,127.0(5)142.9(55/8)152.4(6)104.7(41/8) ,120.6(43/4)120.6(43/4)79.3(31/8) ,88.9(31/2)公式:允許最小鉆鋌直徑=2倍套管接箍外徑 -鉆頭直徑有效井眼直徑=(鉆頭直徑 +鉆鋌直徑)十20在大于215.9mm(81/2in)的井眼中,應采用塔式鉆鋌組合,鉆鋌柱中最
11、下一段鉆鋌(一般應不 少于1立柱)的外徑應不小于這一允許最小外徑,才能保證套管的順利下入。15. 井斜的原因鉆井實踐表明,井斜的原因是多方面的,如地質條件、鉆具結構、鉆進技術措施以及設備 安裝質量等。但歸納起來,造成井斜的原因主要有兩個方面:第一是鉆頭與巖石的相互作 用方面的原因,即由于所鉆地層的傾斜和非均質性使鉆頭受力不平衡而造成井斜;第二是 鉆柱力學方面的原因,即下部鉆具受壓發生彎曲變形使鉆頭偏斜并加劇鉆頭受力不平衡而 造成井斜。1. 地層因素不同的地區、不同構造部位甚至不同的地層,井斜程度的顯著差異表明地層因素往往是影 響井斜的主要原因。 在傾斜的層狀地層中鉆進時,由于在層面交界處的巖石
12、不能長時間支持鉆壓而趨向沿垂 直面發生破碎,因而井眼下傾一側的層面上形成小斜臺,它對鉆頭施加一個橫向作用力,把它推向地層的上傾方向, 從而引起井斜這就是所謂地層的小變向器”作用。地層傾角越大,成層性越強,鉆壓越大,這種作用也越大。 沉積巖層不同方向的物性和強度是有差異的,一般來就,垂直層面方向巖石的強度低, 可鉆性高,所以在鉆經這種地層時,鉆頭總是要保持沿這個破碎阻力最小的方向鉆進的趨 勢,當地層呈傾斜狀態時,這種自然趨勢必然導致井斜。 在軟硬交錯地層鉆進時,可能產生突發性的嚴重井斜問題,當鉆頭從軟地層進入硬地層時,由于鉆頭在 A、B兩側的破碎阻力不均,使鉆頭的鉆進方向向地層上傾方向傾斜,當鉆
13、 頭從硬地層進入軟地層時,由于類似前面所述小變向器作用,迫使鉆頭沿地層上傾方向鉆 進。 鉆頭在破碎呈傾斜的層狀巖石時,牙齒在地層上傾方向一側C形成較多的巖屑量。由于兩側破碎的不均衡產生的增斜力,也迫使鉆頭改變方向。 地層造斜力及計算模式。或(2)式中:一地層傾角,;a 一井斜角,; W 鉆壓,。地層本身并不存在造斜力,這里所說的地層造斜力,實質上是與地層特性及鉆壓密切相關 的使井眼偏斜的一種特殊作用。用地層造斜力的概念解釋和描述巖性比較穩定的地層和一個層段的井斜機理是比較合實際 情況的,但不適用于軟硬交界面上突然發生的嚴重井斜問題。2. 下部鉆具彎曲的影響下部鉆具在鉆壓作用下發生彎曲是引起井斜
14、的另一個重要原因,其彎曲程度越嚴重,井斜 也越嚴重,它對井斜的影響表現在兩方面: 下部鉆具彎曲使鉆頭偏斜(相對于井軸),其鉆進的方向偏離原井眼軸線,直接導致井斜。 下部鉆具彎曲,使鉆壓改變了作用方向即不再沿井眼軸線方向施加給鉆頭,而是偏斜了一個角度一一即鉆頭偏斜角,從而產生一個引起井斜的橫向偏斜力FBo下部鉆具組合自身的特性(包括與井眼的間隙) 及鉆壓決定它的彎曲程度和對井斜的影響。16. 常規鉆具組合:1、一開鉆具組合 深度根據上部平原組的底界確定,一般為:50150m;444.5mm P2 +177.8mm鉆鋌X 6根+127mm 鉆桿+ 133方鉆桿 鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN):
15、r/min)(L/S)(MPa)10-2067 5052、二開直井段鉆具組合2.1上部大井眼(1)不下技套時,采用塔式鉆具組合:244.5mmP2 +177.8mm 鉆鋌X 6根+158.8mm 無磁鉆鋌X 1根+158.8mm 鉆鋌X11根+127mm鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)50-8067 2173012(2 )下技套時,采用剛性滿眼鉆具組合:311.2mmP2 +203.2mm 無磁鉆鋌X 1根+203.2mm 鉆鋌X 1根+310mm 扶正器+203.2mm鉆鋌1根+310mm扶正器+203.2mm鉆鋌X 3根+178.8mm鉆鋌X 9根+
16、 127mm鉆桿 +133mm方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)50-8067 4012對可鉆性差的海相地層:?311.2HA537+ ?311扶正器+ ?228.6減震器+ ?311扶正器+ ?228.6鉆鋌X 1根+ ?311扶正 器+ ? 228.6鉆鋌X 2根+ ? 203.2鉆鋌X 7根+ ?177.8鉆鋌X 6根+ ? 158.8上擊器+ ?127加重 鉆桿X 7根+ ?127鉆桿+133mm方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)r/min)(L/S)(MPa)150-18067 4012對可鉆性差的海相地層:減震器的安放位置:直接安放在鉆
17、頭之上減震效果最佳。隨鉆震擊器的安放位置:其結構復雜、壁厚受限,不能長期處于壓縮彎曲狀態,應安放在鉆柱受拉部位。一般安放 在鉆鋌柱頂部效果最佳,如錯誤地放在中和點上,交替承受拉、壓載荷會使其很快損壞。 2.2下部8 1/2 井眼直井段防斜鉆具組合(1) 鐘擺防斜鉆具(2) 滿眼防斜鉆具(3) 偏心防斜鉆具(4) 光鉆鋌組合(1)鐘擺防斜鉆具215.9mmPDC鉆頭+158.8mm 無磁鉆鋌X 1根+158.8mm 鉆鋌X 1根+214mm 扶 正器+158.8mm鉆鋌X 1根+214mm扶正器+158.8mm 鉆鋌X 18根+127mm鉆桿+ 133mm方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)
18、(r/min)(L/S)(MPa)20-302173012排量優選:一般 215.9mm井眼上返流速調整到 11.5m/s ,244.5mm井眼上返流速調 整到0.81m/s ,311.2mm井眼上返流速調整到 0.60.8m/s。力學理論基礎:實際的井眼都是傾斜的,鉆柱某點將和井壁接觸,稱為上切點。未加鉆壓時,作用在鉆頭 處側向力只是鉆頭與上切點之間鉆鋌重量的橫向分量,這個力稱作鐘擺力,使井眼趨于垂 直;當施加鉆壓時,將在鉆頭處產生另一側向力,此力使井眼偏離原來的方向。這二個力 的合力決定了鉆進方向。鐘擺鉆具使用特點: 鐘擺鉆具能用于不易井斜地區,在使用大鉆鋌條件下,保證較高鉆壓下鉆出幾乎垂
19、直的 井眼。比使用光鉆鋌鉆具可增加鉆壓,而不會增大井斜。 鐘擺鉆具也是一種有效的糾斜工具,并廣泛應用于各油田。鐘擺鉆具使用特點: 盡可能采用大尺寸鉆鋌加穩定器,形成的鐘擺長,減斜效果好。在具體操作中應嚴格控 制鉆壓,避免因加壓過大使穩定器以下出現新切點致使鐘擺失效;還應與處理地層交界面 和加強劃眼結合起來。 缺點:在直井內無防斜作用,與光鉆鋌一樣由于剛度小不能有效控制井斜變化率。為滿 足易斜區快速鉆井的要求還須使用其他類型的防斜鉆具。鐘擺鉆具工作原理利用斜井內鉆柱切點以下鉆鋌重量的橫向分力把鉆頭壓向井眼下方,以逐漸達到減小井斜 的效果。這個橫向分力的作用猶如鐘擺一樣,故稱之為鐘擺力。增加鐘擺力
20、的一個辦法是 盡可能使用較大尺寸的鉆鋌,這樣鉆鋌不容易被壓彎,切點位置相對較高,利于減斜。另 一個辦法是在此切點略高的位置上安裝穩定器,以提高切點位置,增大減斜力。同時,也 能減小鉆頭外側傾角(指產生增斜效果的鉆頭傾角)。鐘擺鉆具設計要點和操作要求操作中應嚴格控制鉆壓。同滿眼鉆具相比,鐘擺鉆具只能使用較小的鉆壓。對鐘擺鉆具來 說,穩定器的安放位置十分重要。如安放位置偏低則減斜力小,效果差;如安放位置偏高 則穩定器以下鉆鋌會與井壁形成新切點,使鐘擺鉆具失效;因此鐘擺鉆具中穩定器的理想 安放位置應在保證穩定器以下鉆鋌不與井壁接觸的條件下盡量提高些。穩定器安放位置主 要取決于鉆鋌尺寸、鉆壓大小和井眼
21、斜度等。推薦的鐘擺鉆具組合穩定器的安放位置井眼直徑 mm(in)穩定器高度 m339.7(13- 3/8)及以上疋36(四根鉆鋌單根)244.5(9-5/8 311.1(12 -1/4)疋27(三根鉆鋌單根)193.7(75/8)244.5(9 5/8)疋18(兩根鉆鋌單根)152.4(6)及以下疋9( 一根鉆鋌單根)注:每根鉆鋌單根長度按 9m左右計(2)滿眼防斜鉆具215.9mm 三牙輪鉆頭+ 214mm扶正器+ 158.8mm 短鉆鋌(2-3m) X 1根+214mm 扶正器+158.8mm 無磁鉆鋌X 1根+214mm 扶正器+158.8mm 鉆鋌X 23根+ 127mm鉆桿+ 133
22、mm方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓【kN)(r/min)(L/S)(MPa)150-180673012適用范圍滿眼鉆具適用于不易斜或較為易斜的地區(層)。滿眼鉆具是在石油及天然氣鉆井應用最為廣泛的鉆具組合之一。力學理論基礎滿眼鉆具的防斜原理有二點:能產生較小的鉆頭傾角(相對于鐘擺鉆具而言):利用三點(三個穩定器)直線性來保證井眼的直線性和限制鉆頭的橫向移動。滿眼鉆具的設計要點和操作方法王要有三點: 保證下部鉆鋌有盡可能大的剛度; 保證穩定器之間具有合適的長度; 保證穩定器與井眼之間的間隙盡可能小。滿眼鉆具能承受較大鉆壓(相對于鐘擺鉆具),因而能獲得較高的機械鉆速。但滿眼鉆具在發生井斜后其糾斜
23、效果不如鐘擺鉆具,此時需要起下鉆換鐘擺鉆具糾斜。(3)偏心防斜鉆具設計了兩種組合兩種方式:雙扶正器鐘擺鉆具組合215.9PDC鉆頭+158.8mm 鉆鋌X 1根+177.8mm偏心短節+158.8mm 鉆鋌X 1根+214mm扶正器+158.8mm 鉆鋌X 1根+214mm扶正器+158.8mm 鉆鋌X 14根 鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)40-602173012針對偏心短節設計的組合(近似單扶正器鐘擺鉆具組合)215.9PDC鉆頭+158.75鉆鋌X 1根+177.8偏心短節+158.75短鉆鋌X 1根+214扶正器+158.75鉆鋌X 14根鉆井參數
24、:適當增大偏心距,有助于改善防斜效果,在215.9井眼中,由于井壁約束,可取偏心距17mm 18mm。鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)40-602173012偏心防斜鉆具工作原理在鐘擺鉆具的適當位置安放一個偏心短節而形成。偏心短節的作用是讓其下部鉆鋌軸心產生偏移,在鉆柱轉動過程中產生一個較大的離心力,從而改變鉆頭處受力狀況。由于PDC鉆頭保徑作用,其側切性較強,使用偏心鉆具組合,只要設計好底部鉆具組合間距,控制 鉆壓,可以使鉆頭側向力合力朝下井壁,起到防斜或糾斜目的。偏心組合的應用,可以有 效控制上部井斜,為解放下部鉆壓創造了良好條件。偏心防斜鉆具影響因素 鉆壓的影響
25、根據現場資料統計,對于 40kN60kN鉆壓。PDC鉆頭速度最俠,若再增加鉆壓,產生巖屑 較多,無法及時返出,導致井底重復破碎,因此過大鉆壓是沒有必要的。只要把鉆壓提到40kN60kN,能保證很好的防斜性能。 井斜影響井斜增大,降斜力降低,當井斜達到一定值時,降斜力很小,呈穩斜趨勢,因此應當控制 初始井斜。 偏心距影響在一定范圍內,偏心距越大,降斜力越大,可以施加的鉆壓也較大,但當偏心距達到一定 值后,與井壁產生接觸,將導致鉆具性能失效。 地層影響地層均有一定造斜力,鉆壓越大、地層造斜力越大。在地層平緩,地層各向異性不明顯時, 使用偏心鉆具組合,可穩斜或降斜,當地層造斜力很大時,因降斜力只能部
26、分平緩地層力 故會減緩井斜的增加。(4)光鉆鋌組合光鉆鋌利用適當鉆壓達到防斜目的的技術。其理論基礎是,增加鉆壓引起鉆柱屈曲,保持 鉆柱渦動。有井斜時,使鉆柱產生周期性變化的軸向附加力,無井斜時軸向附加力消失。軸向附加力給鉆頭與地層的接觸增加了一個周期性附加分量,改變了鉆頭的破巖速率和方 向,所以軸向附加力具有防斜和糾斜作用,而不會增斜,這種光鉆鋌加壓防斜技術的一大 特點是可以解放鉆壓。由于不利于下一步施工,現在已不采用。3、造斜段鉆具組合215.9mm 三牙輪鉆頭+ 165mm(1或1.25 )單彎螺桿+定向接頭+158.8mm無磁鉆鋌X 1根+158.8mm鉆鋌X 8根+127mm鉆桿+ 1
27、33方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)60-80176-19725-28124、增斜段鉆具組合215.9mm三牙輪鉆頭+ 214mm扶正器+158.8mm無磁鉆鋌X 1根+158.8mm鉆鋌X 20根+127mm鉆桿+ 133mm方鉆桿鉆井參數:鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)150-1806730125、微增、穩斜鉆具組合在常規定向井、普通雙目標井中常規微增、穩斜鉆具組合應用較多。普通定向井定向施工結束后,通常根據井身質量要求,選擇適當的鉆具組合來預控井眼軌跡。合適的鉆具組合能使鉆頭按設計的井眼剖面鉆進,減少定向次數,提高一次
28、定向成功率,縮短鉆井周期,節 約鉆井成本。微增鉆具:216mm鉆頭+214扶正器+158mm無磁鉆鋌X 1 +214mm扶正器+158mm鉆鋌X 1+ 214mm 扶正器+158mm鉆鋌+127mm 鉆桿穩斜鉆具:216mm 鉆頭+214mm 扶正器+158mm 短鉆鋌+214mm 扶正器+158mm 鉆鋌X 1+ 214mm 扶正器+158mm鉆鋌+127mm 鉆桿鉆壓轉速排量泵壓(kN)(r/min)(L/S)(MPa)150-180673012使用效果微增鉆具的作用是在鉆進過程中能使井斜微增或能穩住井斜,而方位不變;穩斜鉆具的作 用是在鉆進過程即能穩住井斜又能穩住方位。然而在實際使用過程
29、中可能出現以下情況:微增鉆具不增井斜,有時甚至降井斜;穩斜鉆 具穩不住井斜,井斜呈下降趨勢。實踐證明當井眼井斜發生變化的時候,方位往往會相應 的發生變化。當這種變化與設計不符時井眼軌跡就會偏離預定的方向,達不到井身質量的 要求,就需要再次定向。通過分析影響兩種鉆具組合特性的主要原因是地層因素,當井眼方位與地層方位一致時, 鉆具呈增斜特性,反之呈降斜特性;其次是扶正器的外徑尺寸不足,影響了下部鉆具組合 的剛性,鉆頭受力發生變化,使其不能發揮應有的作用。根據實際情況,可對這兩種鉆具作如下修正:微增鉆具:216mm鉆頭+214mm扶正器+158mm鉆鋌X 1根+158mm鉆鋌(12m) +214mm
30、 扶正器+158mm 鉆鋌X 1根+214mm 扶正器+158mm鉆鋌+127mm 鉆桿 穩斜鉆具: 216mm鉆頭+214mm 扶正器+178mm 短鉆鋌(1.52m) +214mm 扶正 器+158mm鉆鋌X 1根+214mm扶正器+158mm鉆鋌+127mm鉆桿6、復合鉆具組合復合鉆井技術是由高效鉆頭、大功率直螺桿或彎螺桿作為井下工具再加上常規鉆具組合鉆 具以適當轉速(68-80rpm),配合井下動力鉆具迭加鉆進,實現轉盤鉆進、滑動鉆進復合, 來提高井眼軌跡質量及鉆井速度的一種新的鉆井方法。近兩年來的生產實踐表明復合鉆具具有強大的功能,它具有增斜、穩斜、降斜、扭方位等 多種功能。這種鉆具
31、的優點是當產生的效果與井身質量要求不相符時可以隨時進行糾正作 業,不需要進行起下鉆作業,同時機械轉速是轉盤轉速與螺桿轉速之和,機械鉆速明顯提 高,大大地縮短了鉆井周期,節約了鉆井成本。復合鉆具結構特點不同,其控制井眼軌跡功能不同。1、鉆頭+單彎螺桿+鉆鋌+鉆桿該復合鉆具組合具有增斜作用,增斜大小與螺桿的彎度大小和扶正器大小有關,彎度越大 則復合鉆具組合增斜較快,螺桿鉆具的扶正器外徑通常只有212mm或210mm,如果螺桿鉆具的扶正器外徑達到 214mm,增斜將較快。另外,通過多口井的現場經驗,該復合鉆具 組合的增斜率還與鉆具復合鉆進時井斜大小有關,井斜大于200時的增斜率相對大于井斜小于200
32、時的增斜率。2、鉆頭+單彎螺桿+欠尺寸扶正器+鉆鋌+鉆桿該鉆具組合具有穩斜作用。穩斜效果受到扶正器外徑大小、螺桿彎度大小、鉆進參數、地層等多方面因素影響。建南使用該鉆具組合時螺桿彎度1.250 ,欠尺寸扶正器直徑 209 mm,鉆進時微增井斜,鉆進 100m大約增井斜0.5。1 使用單彎螺桿彎度 10 ,欠尺寸扶正器 外徑211 mm,鉆進時微降井斜。地層越硬、鉆壓越高能使該鉆具組合不易降井斜,常用井口工具種類:吊卡、吊鉗、液壓大鉗、卡瓦、方補心、安全卡瓦等吊卡按用途分:鉆桿吊卡(平臺肩、錐形臺肩)、套管吊卡、油管吊卡。按結構分:側開式吊卡、對開式(牛頭吊卡)和閉鎖式吊卡(油管吊卡)。吊卡型號
33、表示方法: DM / 1. 口 -型式代號:C為側開式D為對開式B表示閉鎖式2. D-產品名稱代號表示吊卡3. 口 -結構特征代號:Z為錐形臺階,平臺肩省略。4. 口 -孔徑 mm(大小孔為下孔X上孔 )mm5. -最大載荷:KN鉆桿吊卡技術規范鉆桿公 稱直 徑及 加厚形式/mm鉆桿接頭焊接部位最大外 徑/mm平臺階吊卡孔徑/mm錐形臺階吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN上孔下孔60.3(23/8)EU65.16963679001125135022503150450073(27/8)EU8184768388.9(31/2)EU98.410292101101.6(4)EU104.8109105
34、-106.4-109101.6(4)EU114.3118105114.3(41/2)IU117.5122118119.1-121114.3(41/2)EU127131118127(5)IEU130.2134131133139.7(51/2)IU-149144-139.7(51/2)EU144.5149144148注:IU表示內加厚鉆桿,EU表示外加厚鉆桿,IEU表示內外加厚鉆桿。 套管吊卡技術規范套管吊卡/mm (in)吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN114.3(41/2)11790011251350225031504500127(5)130139.7(51/2)142168.3(65/8
35、)171177.8 (7)181193.7(75/8)197219.1(85/8)222244.5(95/8)248273(10)277298.4(113/4)303325(123/4)329339.7(133/8)344406.4(16)411473.1(185/8)478508(20)513鉆桿公稱直徑及加厚形 式/mm油管加厚部分外徑/mm平臺階吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN上孔下孔48.3 (1.9)-50502253605856759001125135048.3(1.9)EU53.0565060.3(23/8)-636360.3(23/8)EU65.9686373.0(27/8
36、)-767673(27/8)EU78.6827688.9(31/2)-929288.9(31/2)EU95.29892101.6(4)-104104101.6(4)EU108.0110104114.3(41/2)-117117114.3(41/2)120.6123117常規定向及扭方位方法使用磁性單點測斜儀進行人工定向時,只能使用磁性高邊定向法。然而,當使用電子單點 測斜儀、有線隨鉆測斜儀(或無線)進行定向時,可以使用重力高邊定向法和磁性高邊定 向法兩種;其中當井斜角小于或等于10時,通常采用磁性高邊定向法,當井斜角大于10時,通常采用重力高邊定向法。1、磁性高邊定向法1.1當目前定向點井斜角
37、小于或等于1時,或者說,當目前定向點井斜角在1以內時,可以直接將定向鉆具的工具面擺在設計目標方位上,進行直接定向鉆進。即定向鉆具的工 具面角等于設計目標方位角,裝置角等于設計目標方位角與目前定向點方位角的差值。1.2當井斜角大于1且小于或等于 3時,目標方位角減去目前定向點方位角的差值(絕 對值)小于或等于20時,增井斜扭方位,即裝置角等于方位角差值; 大于20且不在140 -220 之間時,全力扭方位,即裝置角等于90。或270 ;大于140且小于或等于 220 時,可以近似地稱為目前井眼方位與目標井眼方位反向,定向時必須全力降井斜,即裝置 角等于180。,待把井斜降到1。以內,再按照1.1
38、方法進行直接定向。1.3當井斜角大于3且小于或等于 5時,目標方位角減去目前定向點方位角的差值(絕 對值)小于或等于 20時,增井斜斜扭方位,即裝置角等于方位角差值;大于20時,全力扭方位,即裝置角等于90或270 ;等于180。時,全力降井斜,即裝置角等于180, 待把井斜降到3。以內,再按照1.2方法進行定向或扭方位。1.4當井斜角大于5且小于或等于10時,目標方位角減去目前定向點方位角的差值(絕 對值)小于或等于20時,增井斜扭方位,即裝置角等于方位角差值的 2倍;大于20時, 全力扭方位,即裝置角等于90或270;等于180。時,全力降井斜,即裝置角等于180, 待把井斜降到5。以內,再按照1.3方法進行定向或扭方位。1.5采用磁性高邊定向法時,定向鉆具的工
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