1、龍湖香醍漫步一期一標段 懸挑梁板架體支設方案寧波龍湖龍山一期i標段懸挑梁板架體專項方案編制人： 何文明 審核人： 審批人： 歌山建設集團有限公司二0一三年三月第一章 工程概況一、工程概況高層區屋面層43#+45#+78.4米及42#+54.4米處，四周有外挑天溝（寬500*300高），外墻有外挑1.54米、2.24米、3.0米的板及梁；本工程的重點和難點之一為此層頂板外懸挑距離較大，上翻邊梁（200650）距離外天溝凈尺寸500mm,梁200mm*600mm距離外天溝1100mm，板厚120厚；懸挑梁板結構具體詳見結構屋頂層挑板平面圖。二、工程建設各方主體工程名稱：龍湖.香醍漫步工程工程地點：

2、慈溪市龍山鎮慈東大道與靈峰路交叉口建設單位：寧波龍湖置業發展有限公司勘察單位：寧波市勘測設計研究院設計單位：中國聯合工程公司監理單位： 浙江方正建設監理咨詢有限公司總承包單位：歌山建設集團有限公司監督單位：慈市建設工程質量安全監督總站第二章 編制依據1、寧波龍湖香醍漫步一期限1#地塊建筑、結構等有關專業施工圖；2、相關規范、標準建筑結構荷載規范 gb 50009-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程jgj130-2001（2002年版）建筑施工高層作業安全技術規范 jgj80-91建筑施工安全檢查標準 jgj59-99建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程 db33/1035-20063、

3、相關工程施工管理經驗等。4、本方案中其他未盡事項參照相關的規范標準執行。第三章 施工部署第一節、方案的確定（1）由于在屋面層以上存在懸挑結構，給主體屋面結構施工造成很大困難，同時對工期也有一定影響。為此項目部組織技術、施工管理人員，召開專題討論會，采取以下技術措施：懸挑部分視懸挑長度分別采用型鋼懸挑、底部架設槽鋼斜撐（外挑3米部分），與挑梁接構成懸挑三角架，其上安排型鋼排梁，形成模板支撐的空中基礎：該方案搭拆方便，場地空間利用率高，組裝桿件較少，內力分配明確。具體做法是：從25層+75.0米（17層+51.0米）層樓面預埋20螺栓，加設i16a1200鋼梁，外挑最大30m，內附樓面40m，外挑

4、120m，內附樓面1.75m，布置圖見附圖；為減少鋼挑梁本身負荷，外挑3米的于挑梁下部24層、16層樓面分別挑出槽鋼12#斜撐與挑出的工字鋼焊接，構成三角鋼架，上搭鋼管扣件式腳手架，完成挑檐結構施工承力體系(見附圖)。（2）在地上一層樓板面預埋直徑20的u型圓鋼埋件用來固定懸挑出的型鋼。并采用現場20短鋼筋將埋件與型鋼之間焊接牢固以防止型鋼沿長度方向滑動，同時用硬木將型鋼與埋件間的空隙填塞緊密，防止型鋼晃動。（3）結合本工程結構形式、實際施工特點，搭設滿堂紅模板支撐架；模板支撐架搭設高度為2.8米，模板支架落在挑出的型鋼構件上。（4）模板支撐架搭設橫向間距（排距）為1.2米；縱距為1.2米；步

5、距為1.5米。支架搭設時，嚴格按設計說明起拱；里面的掃地桿與外懸挑部分拉通，剪刀撐滿設。（5）型鋼懸挑部分下部依托12號槽鋼支撐，12號槽鋼與外墻面成45角，以達到卸載的目地。（6）挑出部分應向上保持一定傾角，型鋼錨固端距結構邊100mm，下墊20cm寬硬質腳手板，通長設置，與型鋼方向垂直。第二節、施工準備1.1勞動力準備工 種人 數任 務架子工30負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直控制1.21.2.1技術準備2.1.1搭設外圍腳手架之前，熟悉外挑長度范圍位置。并進行詳細的施工技術和安全技術交底，嚴格按規范施工。2.1.2腳手架作業人員經過相應安全、技術培訓，操作人員經考試合格持證上

6、崗，嚴格貫徹執行腳手架支搭工藝標準及操作規程，確保腳手架安全。1.2.2材料要求鋼管桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管材質使用q235鋼，其材性應符合碳素結構鋼（gb700-88）的相關規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg；立網安全網采用2300目/100cm2密目安全網；水平安全網采用錦綸安全網。1.2.3材料數量名稱數 量規 格備注鋼管2000m483.5具體數量施工前應根據現場實際情況 確定。腳手板80m2h=50mm，b=200-300 mm密目安全網300 m2水平安全網200 m2直角扣件1000個旋轉扣件500個對接扣件100個工字鋼360米16a型12槽鋼

7、70米角鐵180塊l75*75*10螺栓180個直徑203.架子工程部署3.1架子的種類及功能懸挑部位腳手架為扣件式鋼管腳手架，在地上施工期間提供現場施工人員施工作業面。3.2搭設幾何尺寸3.2.1立桿：橫距b=1.2 m，縱距a=1.2 m；3.2.2大橫桿：步距h=1.5m,內外排立桿均需設置；3.2.3剪刀撐：與地面夾角為4560 ，不間斷設置；3.3 施工使用的要求3.3.1混凝土澆筑過程中，確保模板支架施工過程中均衡受載，由中部向懸挑邊擴展的澆筑方式；3.3.2嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，嚴禁在懸挑部分堆放鋼筋等材料；3.3.3澆筑過程中，派專人檢查支架和支承情況，發現下沉、

8、松動和變形情況，立即停止施工，操作人員撤離作業面，并及時報項目部相關人員處理。4、安全保證措施4.1 人員要求4.1.1搭設人員經過培訓，持有專業人員上崗證。上崗人員定期體檢，合格后方可上崗；4.1.2進入現場必須正確戴好安全帽，系安全帶，并認真執行其使用規定4.2材質及其使用控制4.2.1扣件式腳手架不得使用有嚴重銹蝕、壓偏或裂紋、變形、滑絲等缺陷的鋼管和扣件。4.2.2扣件上螺栓保持適當的擰緊程序，扣件螺栓擰緊力矩值不小于65nm。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水。直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。4.2.3各桿件端頭伸出扣件邊緣的長度不應小于100mm。4.2.4鋼管扣件、規

9、格、尺寸、型號要一致，嚴禁混用。4.3架子施工作業安全技術措施4.3.1模板架搭設完畢，經安全員、技術負責人、質量檢查員驗收，驗收合格后方能使用。4.3.2搭設好經驗收合格的模板支撐架，任何人未經技術負責人同意，不得任意拆除腳手架部件。4.3.3嚴格控制施工荷載，不得在懸挑板上堆放材料，確保安全儲備。4.3.4定期檢查腳手架，發現隱患及時維修加固。4.4架子搭設安全技術交底4.4.1腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。向所有參加作業人員進行書面交底；操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境及所需防

10、護用具做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。4.4.2安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過檔”(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子；在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。 4.4.4嚴禁酒后作業。4.6架子拆除安全技術交底4.6.1外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。4.6.2拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。4.6.3拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。5、計算書5、支撐

11、系統承載力驗算取懸挑長度最長的挑系統承載力進行驗算5.1.1 外腳手架立桿傳給工字鋼的豎向壓力一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為3m，立桿采用雙立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1.2m，立桿的縱距為1.2m，大小橫桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:1.000 kn/m2；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程基本風壓0.45 kn/m2；風荷載高度變化系數z 為

12、1.00，風荷載體型系數s 為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m):0.1190；腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m):0.150；安全設施與安全網(kn/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kn/m):0.033；腳手板鋪設總層數:1； 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(jgj130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活

13、荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.033 kn/m ；腳手板的自重標準值:p2=0.30.8/(2+1)=0.08 kn/m ；活荷載標準值: q=10.8/(2+1)=0.267 kn/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kn/m； 三、小橫桿的計算:根據jgj130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.033

14、1.3 = 0.043 kn；腳手板的自重標準值：p2=0.30.81.3/(2+1)=0.104 kn；活荷載標準值：q=10.81.3/(2+1) =0.347 kn；集中荷載的設計值: p=1.2(0.043+0.104)+1.4 0.347 = 0.662 kn；四、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.119kn/m ng1 = 0.1190+(1.302/2)0.033/1.809.00 = 1.287kn；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kn/m2 ng2

15、= 0.311.3(0.8+0.3)/2 = 0.215 kn；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kn/m ng3 = 0.1511.3/2 = 0.098 kn；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.39 = 0.058 kn；經計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 1.658 kn；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 nq= 10.81.31/2 = 0.52 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中

16、 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： wo = 0.45 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)的規定采用： uz= 1 ； us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.21.658+ 1.40.52= 2.718 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.2

17、1.658+ 0.851.40.52= 2.608 kn；所以，腳手架立桿傳遞給工字鋼的力f1取值為：腳手架上有活載時：f1=2.718kn腳手架上無活載時：f1=1.21.658=1.99kn5.1.2 懸挑板傳給工字鋼的垂直壓力底模自重：0.5kn/砼自重：24kn/ m3鋼筋自重：1kn/ m3振搗砼荷載標準值：4.0kn/f2 =（252.40.1+0.52.4）1.3=9.36 knf2=（12.40.1+0.52.4）1.3=1.872kn5.1.3 200650邊梁傳給工字鋼的垂直壓力f3 =250.20.651.3=4.225 knf3=10.20.651.3=0.169 kn

18、5.1.4 工字鋼及槽鋼自重工字鋼p4=24.19.8/1000=0.236 kn/m槽鋼p5=12.069.8/1000=0.118kn/m5.1.4 施工活載 p6=1.51.41.3=2.73kn5.2 工字鋼整體穩定性驗算為簡化計算將工字鋼視為一段固定懸挑梁，選擇最不利組合。經分析工字鋼受力主要經歷兩個階段：一是支模階段，只有施工荷載和模板、鋼筋的重量及腳手架傳遞的荷載；二是澆筑砼階段，工字鋼要承受施工荷載和鋼筋、砼、模板等的重量及腳手架自身重量（此時腳手架無活載）。第一階段：m1=2.718(2.9+3.7)+1.8721.2+0.1692.5+0.2363.81.9+0.11860.572+2.731.3=26.267kn.mm 滿足要求第二階段：m2=1.99(2.9+3.7)+9.361.2+4.2252.5+0.2363.81.9+0.11860.572=40.586 kn.mm 不滿足要求16號工字鋼抗彎荷載m= f wz=0.215185=39.775kn.m 所以第一階段 工字鋼單獨受力能滿足要求，