1、120t/h煤粉鍋爐熱力計算前 言鍋爐原理是一門涉及基礎理論面較廣，而專業實踐性較強的課程。該課程的教學必須有相應的實踐教學環節相配合，而課程設計就是讓學生全面運用所學的鍋爐原理知識設計一臺鍋爐，因此，它是鍋爐原理課程理論聯系實際的重要教學環節。它對加強學生的能力培養起著重要的作用。 本設計說明書詳細的記錄了鍋爐本體各受熱面的結構特征和工作過程，內容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計算。對流受熱面的傳熱及計算，鍋爐受熱面的布置原理和熱力計算，受熱面外部工作過程，鍋爐蒸汽參數的變化特性與調節空氣動力計算等。由于知識掌握程度有限以及兩周的設計時間對于我們難免有些倉促，此次設計一定存在一些錯誤和

2、遺漏，希望指導老師給予指正。 編者 2010年7月11日 內蒙古工業大學課程設計任務書學院（系）：能動學院 課程名稱：電站鍋爐原理課程設計 指導教師（簽名） 專業班級：能環08-3 班 學生姓名：劉繼東 學號：200821207082 一、課程設計題目 120t/h煤粉鍋爐熱力計算二、課程設計的目的課程設計是本課程理論聯系實際的重要環節。通過本課程設計，使學生在鍋爐原理課程中所學到的知識得到鞏固、充實和提高，較深入地掌握鍋爐整體熱力計算方法，獲得一次工程師能力的基本訓練。三、課程設計的主要內容和要求（包括原始數據、技術參數、設計要求、工作量要求等）主要技術參數：1. 鍋爐蒸發量 d=120t/

3、h2.汽包內蒸汽壓力pqb=4.3mpa3. 過熱蒸汽壓力 p1=3.9mpa4.過熱蒸汽溫度 t1=4505.給水溫度 tgs=165 給水壓力 pgs=4.9mpa6.連續排污率 ppww=1.8%7. 周圍環境溫度 tlk=308. 空氣濕度 d=10g/kg9. 燃料特性 20號煤主要內容：1.確定鍋爐的整體布置，并繪制鍋爐結構圖和汽水系統流程簡圖。 2.鍋爐爐膛及主要受熱面的熱力計算。3.額定負荷下鍋爐的熱力計算。4.編寫課程設計說明書。要求：1.完成設計說明書一份。2.在每個受熱面的結構設計中，應該附受熱面結構簡圖。3.計算一般都采用表格的方式進行。四、工作進度安排 1.煤種校核、

4、爐膛熱力計算 4天2.水平煙道受熱面計算、尾部煙道受熱面計算 4天3.編寫課程設計說明書 2天五、主要參考文獻1.容鑾恩等.電站鍋爐原理.中國電力出版社.1997年11月.第一版2.趙翔、任有中.鍋爐課程設計. 水利電力出版社.1991年5月.第一版 3.馮俊凱、沈幼庭.鍋爐原理及計算. 科學出版社.1992年.第二版4.自編教材.電站鍋爐原理課程設計指導書.2006年5月.5.李加護等.鍋爐課程設計指導書. 中國電力出版社.2007年8月. 第一版審核批準意見系（教研室）主任（簽字） 第一章 煤的元素分析數據校核和煤種判別1.1元素分析數據校核：1收到基元素成分的計算： mar =9.46

5、aar=24.10car=52.46 sar=0.63 har=3.18 oar=9.28 nar=0.89 2. 煤的元素各成分之和為100%的校核 car+har+oar+nar+sar+mar+aar=52.46+3.18+9.28+0.89+0.63+9.46+24.10=1001.2元素分析數據校核：1干燥基灰分的計算: ad =26.672干燥無灰基低位發熱量的計算: qdaf,net,p=(qar,net+25mar)100/（100-mar-aar）=20482（kj/kg）3干燥無灰基低位發熱量（門德雷也夫公式計算值）的計算q,p=339cdaf+1030hda

6、f-109(odaf-sdaf) =3334.33(kj/kg)q,p-q,p=34491.6-33490.439=2200.41(kj/kg)1.3煤種判別：1煤種判別 由燃料特性得知:因為vdaf =33.31% ， vdaf20%所以煤種為煙煤 2折算成分的計算折算灰分 aar,zs=4190aar/qar,net,p(%)=4.93%4%折算水分 mar,zs=4190mar/ qar,net,p(%)=2.1% 8%折算硫分 sar,zs=4190sar/ qar,net,p(%)=0.12% 0.2%所以煤種低灰分、低水分、低硫分第二章 鍋爐整體布置的確

7、定2.1 爐整體的外型選型布置選擇形布置的理由如下：1鍋爐排煙口在下方送、引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結構和廠房較低，煙囪也建在地面上；2對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力；3各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強對流換熱；4機爐之間的連接管道不長。2.2受熱面的布置在爐膛內壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數、鍋爐容量和燃料性質的影響。本鍋爐為高壓參數，汽化吸熱較多，加熱吸熱和過熱吸熱較少。為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙道的對流受熱面，在水平煙道內布置高、低溫對流過熱器外，爐膛出口布置半輻射式的屏式過熱器。為使屏過熱器中的傳熱溫差不

8、致過大，在爐頂及水平煙道的兩側墻，豎井煙道的兩側墻和后墻均布置包覆過熱器。熱風溫度要求高（t=360）采用雙級布置空氣預熱器雙級省煤器。在省煤器的煙道轉彎處，設置落灰斗，由于轉彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。2.3汽水系統1過熱蒸汽系統的流程汽包頂棚過熱器進口集箱爐頂及尾部包覆過熱器管束尾部包覆過熱器后集箱（懸吊管過熱器管束懸吊管過熱器出口集箱）尾部左右側包覆過熱器上集箱尾部上下側包覆過熱器管束尾部上下側包覆過熱器下前集箱水平煙道左右側包覆過熱器管束水平煙道左右側包覆過熱器上集箱對流過熱器進口集箱對流過熱器管束對流過熱器出口集

9、箱集汽集箱汽輪機。2水系統的流程給水省煤器進口集箱省煤器管束省煤器出口集箱后墻引出管汽包下降管下聯箱水冷壁上聯箱汽包。整個爐膛全部布滿水冷壁，爐膛出口凝渣管簇由鍋爐后墻水冷壁延伸而成，在爐膛出口處采用油后墻水冷壁延伸構成的遮焰角，以使煙氣更好地充滿爐膛。采用光管水冷壁。對流過熱器分兩級布置，由懸掛式蛇形管束組成。在兩級之間有鍋爐自制冷凝水噴水減溫裝置.由進入鍋爐的給水來冷卻飽和蒸汽制成凝結水，回收凝結放熱量后再進入省煤器。省謀器和空氣預熱器采用兩級配合布置，以節省受熱面。減少鋼材消耗量。鍋爐采用四根集中下降管，分別供水給12組水冷壁系統。燃燒方式采用四角布置的直流燃燒器。根據煤的特性選用中速磨

10、煤機的負壓直吹系統次風。鍋爐本體結構見圖i -10i-4輔助計算（1）燃燒產物容積計算煤完全燃燒（)時理論空氣量及燃燒產物容積計算見表i-1(以lkg燃料為準)。表i-1初始數據序號名稱符號單位公式及計算結果1理論空氣容積5.21812三原子氣體容積0.98333理論氮氣容積4.12974理論水蒸氣客積0.55435理論煙氣容積5.66736飛灰中純灰份額-查表8-510.907煙氣中飛灰質量濃度0.21698煤的折算灰分11.7664（2）空氣平衡及焓溫表 1）煙道各處過量空氣系數、各受熱面的漏風系數及不同過量空氣系數下的燃燒產物的容積列于表i-2中，爐膛出口處過量空氣系數按表4-2取。i-

11、2 煙氣特性名稱及公式符號單位爐膛及凝渣管第二級過熱器第一級過熱器上級省煤器上級空氣預熱器漏風系數-0.050.0250.0250.020.05出口處過量空氣系數-1.21.2251.251.271.32平均過量空氣系數-1.201.21251.23751.261.295水蒸氣容積+0.0161(-1) 0.57110.57220.57430.57610.5791煙氣總容積6.72786.79416.92667.04597.2315水蒸氣容積份額-0.08490.08420.08290.08180.0801三原子氣體容積份額-0.14620.14470.14200.13960.1360三原子氣

12、體總容積份額-0.23110.22890.22490.22140.2161煙氣質量8.93729.02249.19289.34629.5847飛灰濃度0.02430.02400.02360.02320.0226各各受熱面的漏風系數按表4-3取。空氣預熱器出口熱空氣的過量空氣系數：2）不同過量空氣系數下燃燒產物的焓溫表見表i-33)鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算見表i-4表i-4 熱平衡及燃料消耗量計算序號名稱符號單位公式及計算結果1固體未完全燃燒損失qgt%查表8-5122氣體未完全燃燒損失qqt%查表8-5103外部冷卻損失qlq%由圖1-1得d=36.11kg/s，有尾部受熱面0.664灰渣物

13、理熱損失qhz%05排煙過量空氣系數q”py查表i-21.326排煙溫度py0c見任務書1307排煙焓ipykj/kg查表i-3(”=1.38)1338.048冷空氣溫度tlk0c見任務書309冷空氣焓ilkkj/kg查表i-3206.6410排煙損失qpy%(ipy-”pyilk) 5.09711鍋爐效率gl%100-qgt-qqt-qlq-qhz-qpy92.212鍋爐蒸發量dkg/s見任務書33.313過熱蒸汽出口焓i”grkj/kgp=3.9mpa,t=4500c,查水蒸氣表3332.414飽和水焓ibhkj/kgp=4.3mpa，查水蒸汽表1108.515給水溫度tgs0c見任務書1

14、6516給水焓igskj/kgp=4.9mpa,t=1700c, 查水蒸氣表699.87517排污率ppw%見任務書1.818鍋爐總吸熱量qgikwd(i”gr-i”gs)+ppwd(ibh-igs)8790719燃料消耗量bkg/s4.65520計算燃料消耗量bjkg/sb(1 - )4.561921制粉系統漏風系數f查表4-50.122空氣預熱器出口空氣溫度trk0c見任務書33023空氣預熱器出口空氣焓irkkj/kg查表i-52315.4924空氣預熱器吸熱量qkykj/kg”ky(irk-ilk)2214.2925空氣預熱器吸熱量與燃料熱量的百分比qky%10.81126保熱系數0.

15、9929i-5燃燒室設計及傳熱計算1燃燒室尺寸的決定 1)爐膛寬度及深度 因采用角置直流式燃燒器。爐膛采用正方形截面。按表8-39取爐膛截面熱負荷，qf=2330kw/ m2 爐膛截面f=40.102m2,取爐膛寬a=6.333,爐膛深b= 6.333,布置60*3的水冷壁管，管間距s=66,側面墻的管數為 96根，前、后墻的管數為94根。 (2)燃燒室爐墻面積的決定燃燒室側面尺寸見圖i-2，決定過程見表i-5。圖i-2爐膛尺寸表i-5 爐膛結構尺寸序號名稱符號單位公式及計算結果1爐膛截面熱負荷查表8-4023302爐膛截面積f40.10163爐膛寬度f0.5取整，64的倍數6.3334第一根

16、凝渣管高設定4.25頂棚寬度3.2976折焰角前端到第一排凝渣管斜管段長設定1.0687折焰角寬度設定2.1118折焰角上傾角度。設定459折焰角下傾角度。設定3010頂棚傾角。設定011凝渣管與爐墻距離3.03612頂棚高度4.213折焰角高度1.21914_1.75315冷灰斗底口寬度。設定1.116冷灰斗傾角。設定5517冷灰斗中部寬度3.716518冷灰斗高度3.73719冷灰斗斜邊長度的一半m2.28120爐膛容積熱負荷選定16021爐膛容積m3583.98022側墻面積m92.21223爐膛中部高度m9.55924出口窗中心到灰斗中心高14.9325前墻面積124.45126后墻面

17、積102.18827出口窗面積33.36328頂棚面積20.88029爐膛總面積465.30630爐膛總高m17.3812.、煤粉燃燒器的型式及布置 采用角置直流式煤粉燃燒器，分布于爐膛四角。燃燒器的中心距冷灰斗上沿為1.73m。每組燃燒器有兩個一次風口，兩個二次風口。燃燒器的結構計算見表1-6.表1-6 燃燒器結構序號名稱符號單位公式及計算結果1計算燃料消耗量查表1-44.5622燃料收到基低位發熱量見任務書204823燃料干燥無灰基揮發分由任務書初始數據得33.314理論空氣量查表1-15.225爐膛出口過量空氣系數查表1-2煙氣特性1.206爐膛漏風系數查表1-2煙氣特性0.057空氣預

18、熱器出口風溫見任務書3308一次風率參考表8-40.309磨煤廢氣（三次風率）由制粉系統得010磨煤廢氣及煤粉溫度由制粉系統得11二次風及送粉熱風溫度32012一次風中煤粉濃度0.4113熱風比熱查下的空氣比熱表1.344714一次風溫先假設后校驗30015一次風下的空氣比熱查下的空氣比熱表1.342316燃燒器前的一次風溫30017爐膛漏風率0.04218二次風率0.7019二次風量43.4520一次風量17.99721磨煤廢氣量22一次風速參考表8-273023二次風速參考表8-274024磨煤廢氣（三次風）速參考表8-275025燃燒器數量切向燃燒四角布置426每個燃燒器的標準煤出力2.

19、8727一次風口面積0.3028二次風口面積0.5429廢氣（三次風）噴口面積30爐膛寬度查表1-5爐膛尺寸6.33331爐膛深度查表1-5爐膛尺寸6.33332燃燒器間距6.33333爐膛高度查表1-5爐膛尺寸17.38134下二次風口下沿到冷灰斗轉角的間距選定0.635燃燒器假想切圓直徑參考選定0.7936燃燒器矩形對角線長度8.9637特性比值11初步選定6參考圖8-84選定2838燃燒器噴口寬度m，結構設計定為0.3239燃燒器噴口高度m按、要求畫出結構圖，得2.1940燃燒器占有面積3.86083燃燒室水冷壁布置水冷壁采用60的光管，管節距s=66mm。管子懸掛爐墻，管子中心和爐墻距

20、e=0。每面墻寬6333mm，側墻布置96根，前、后墻布置94根。后墻水冷壁管子在折角處有叉管，直叉管垂直向上連接聯箱，可以承受后墻管子和爐墻的重量，斜叉管組成凝渣管和折焰角。凝渣管有243=72根管子，折焰角上有22根管子，另4根管直接與聯箱相連。側墻水冷壁向上延伸，在折焰角區域和凝渣管區域形成附加受熱面。燃燒室結構特性計算見表i-7表i-7爐膛受熱面序號名稱符號單位公式及計算結果前、后、側頂棚出口窗1水冷壁規格dmm-606060mm-3332管節距smm-66783相對值-1.11.34管中心與爐墻距離emm-0305相對值-00.56角系數x-插圖11-100.990.9417護綺而積

21、-411.06320.8833.3638水冷璧有效輻射而積除去燃燒器占有面積406.722220.8833.3639總水冷壁有效輻射面艱h460.96510灰污系數-查表11-20.4511水冷壁受熱面平均熱有效性系數-0.445812煙氣福射層有效厚度sm4.51813燃燒器中心高度m3.563514燃燒器相對高度-0.20515火焰中心相對高度修正-查表11-3016火焰中心相對高度-0.205燃燒室的傳熱計算見表i-8表i-8 爐膛傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結果1熱空氣溫度trk查表-43302熱空氣焓irkkj/kg查表-42315.53冷空氣溫度tlk查表-4304冷空氣焓i

22、lkkj/kg查表-4206.645爐膛漏風系數a1查表-20.056煤粉系統漏入風系數af查表-40.17空氣預熱器空氣份額ky查表-41.058空氣進入爐膛的熱量qkkj/kg2462.39燃料有效放熱量qakj/kg2254410理論燃燒溫度a查表-31972.6tak2245.611爐膛出口煙溫先假設，再校核1120t1k139312爐膛出口煙焓i1kj/kg查表-31198413煙氣平均熱容量vckj/(kg)12.38514容積份額，水蒸氣/三原子氣體查表-20.36715煙氣密度ykg/nm41.328416飛灰濃度fhkg/kg查表-20.024317飛灰顆粒平均直徑dfhm查

23、表11-4，用鋼球滾筒磨煤機1318三原子氣體分壓pmpa0.023419三原子氣體輻射減弱系數kqr1/(mmpa)0.893220灰粒輻射減弱系數kfhfh1/(mmpa)2.052621焦炭輻射減弱系數x1無煙煤0.5x2懸浮燃燒0.1經驗數據10.21/(mmpa)0.5122火焰輻射減弱系數k1/(mmpa)3.455823火焰輻射吸收率kps-kps1.581624火焰黑度-1-e-kps0.794425爐膛黑度-0.896626火焰中心高度系數查表11-3,0.59-0.50.457527爐膛出口煙溫k1305.71032.728爐膛出口煙焓kj/kg查表1-31095829爐內

24、輻射傳熱量kj/kg1150430輻射受熱面熱負荷kw/m2113.84、燃燒室輻射吸熱量的分配 燃燒室輻射吸熱量中有部分由凝渣管及高溫過熱器吸收。凝渣管直接吸收燃燒室的輻射熱量輻射受熱面是燃燒室的出口窗，凝渣管吸收的熱量與凝渣管束的角系數有關。根據凝渣管的橫向相對節距=4.267，從圖11-10中的無爐墻反射的曲線上查得單排管的角系數x=0.32。現凝渣管有三排，總的角系數為凝渣管輻射受熱面為：由于出口窗位于燃燒室上部，熱負荷比較小，需要計算沿高度的熱負荷不均勻系數。出口窗衷心的高度為，從冷灰斗中心到爐頂的總高度為，根據和燃燒器中心相對高度,查圖15-4的2線，得到。凝渣管吸收的輻射熱量：

25、高溫過熱器直接吸收燃燒室的輻射熱量水冷壁的平均輻射受熱面熱負荷i-6凝渣管的傳熱計算凝渣管束是錯列布置，由后墻水冷壁延伸而成，每四根相鄰的管子組成第一、二、三排今兒折焰角，所以凝渣管的橫向節距為464mm。凝渣管束的結構簡圖見圖-3。圖i-3 凝渣管、過熱器結構圖表1-9 凝渣管結構序號名稱符號單位公式及計算結果1管子規格d6032橫向管子節距2563縱向管子節距2504橫向相對節距4.2675縱向相對節距4.1676平均每排管子數目n根設定247第一排凝渣管高度m4.28第三排凝渣管與折焰角距離m0.1369前兩排凝渣管間底斜邊長m0.28910第三排凝渣管底斜邊長m0.15711第二排凝渣

26、管高度m4.34412第三排凝渣管高度m4.48913凝渣管出口高度m4.74714每根管計算長第一排m4.935第二排m 4.915第三排m4.89715凝渣管受熱面面積66.6816側墻水冷壁附加受熱面面積8.12217計算受熱面面積74.80218煙氣輻射層有效厚度sm1.16819煙氣流通截面f y24.32凝渣管的傳熱計算見表1-10 表1-10凝渣管傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結果1入口煙溫查表1-81032.672入口煙焓kj/kg查表1-810957.53出口煙溫先假定，后校核9584出口煙焓kj/kg查表1-3（ ）10085.25煙氣熱平衡放熱量kj/kg866.14

27、6平均煙溫995.37煙氣容積查表1-2（ ）6.72788水蒸氣容積份額查表1-2（ ）0.0859三原子氣體容積份額查表1-2（ ）0.23110煙氣重度1.32811飛灰濃度/查表1-2（ ）0.024312飛灰顆粒平均直徑查表1-81313煙氣流速m/s5.87914煙氣對流放熱系數查圖12-7或計算5115三原子氣體輻射減弱系數0.97616飛回輻射減弱系數2.10017煙氣輻射吸收力0.36418煙氣黑度0.30519管內工質溫度飽和溫度（p=4.3mpa）254.720管壁灰污層溫度334.721煙氣輻射放熱系數0.478式（12-47）58.1322煙氣總放熱系數109.132

28、3熱有效性系數查表12-50.6524傳熱系數70.9425平均溫壓744.126傳熱量kj/kg865.5527誤差0.068i-7 過熱器的傳熱計算從鍋筒出來的飽和蒸汽先到凝渣管上方的蒸汽聯箱，經過頂棚管到第一級對流過熱器的入口聯箱，蒸汽通過懸掛的蛇形逆流至出口聯箱，最后兩圈管束是順流布置，這樣可以避免出口管束與頂棚管的交叉，并使過熱蒸汽出口煙氣溫度較低處，以避免蒸汽管壁溫過高而燒壞。從第一級過熱器出來聯箱出來的蒸汽進入噴水減溫器，該噴水由鍋筒引出飽和蒸汽冷凝而得，冷去水采用進入省煤器前的給水。蒸汽經減溫后進入第二級過熱器的入口聯箱，蒸汽在第二級過熱器中先逆流后順流，此處為第一圈管束是逆流

29、，其余均為順流，同樣可以使過熱器出口的高溫蒸汽處在較低溫的煙氣流中。第二級過熱器的第一、二排管組成四排錯列管，使節距增大，防止堵灰。其余均為順列布置。由于一組受熱面內有錯列、順列布置，而計算時的平均溫壓是按整組受熱面計算的，因此傳熱系數也要用整組受熱面的平均值，此時采用加權平均法來計算一下參數:橫向節距s1,縱向節距s2，煙氣流通截面fy，對流放熱系數ad，灰污系數，最后算出傳熱系數k。加權平均是用錯列、順列的受熱面來加權的。第1、 二級過熱器的結構簡圖見圖i-3。第二級過熱器的結構特性計算見表i-11，傳熱計算見表i-12。第一級過熱器的結構特性計算見表i-13,傳熱計算見表i-14。計算中

30、假定減溫水量為1.25kg/s，可使減溫幅度，相應減焓幅度表i-11 高溫過熱器結構序號名稱符號單位公式及計算結果1管子規格dmm-42mm-3.52折焰角前端距頂棚高度m等于凝渣管出口高4.7473錯列管束橫向間距 mm222縱向間距mm設定1504橫向相對間距-5.2865縱向相對間距-3.571橫向管排數排按286縱向管排數排-47前排管距折焰角前端距離mm自選7008前排管截面高度mm40479前排管高度mm335710后排管高度mm3187.2911平均管長mm3272.1512受熱面48.33213順列管橫向間距mm設定11114縱向間距mm設定16015設定6016平均：1101

31、7橫向相對間距-2.64318縱向相對間距-2.61919橫向管排數排-6420縱向管排數排-621順列管后距懸吊管寬度mm30022每排管高度m3.51223傾斜管段長m平均值，包括錯列區0.942824平均管長m4.454825受熱面225.60026錯列、順列受熱面273.93227加權平均橫向節距mm130.58528加權平均縱向節距mm117.05829橫向相對間距-3.10930縱向相對間距-2.78731輻射層有效厚度m0.37932蒸汽流通截面f0.10833錯列區煙氣流通截面20.35734順列區煙氣流通截面8.20935平均煙氣流通截面9.17536兩側水冷壁附加受熱面22

32、.23737折焰角附加受熱面折焰角斜向長度m設定1.787折焰角處水管根數根22受熱面積3.06238頂棚管附加受熱面9.27939輻射空間m0.83640管簇深度m1.1141最后排高度m -2.89742懸吊管處高度m -2.847表1-12第二級（高溫）過熱器傳熱計算序號名稱符號單位公式計算結果1凝渣管橫向相對節距-查表i-94.2672單排管角系數x-查圖11-100.323凝渣管總角系數-0.6864出口窗面積查表i-533.3635凝渣管輻射受熱面22.8876出口窗中心高度m查表i-514.937冷灰斗中心到爐頂距離m查表i-517.3818出口窗相對高度-0.8599燃燒器中心

33、相對高度-查表i-70.20510爐膛高度熱負荷不均勻系數-查圖15-40.711輻射受熱面熱負荷-查表i-8113.812直接吸收爐膛輻射熱182.9313入口煙溫查表i-1095814入口煙焓查表i-101008515蒸汽出口溫度查表i-145016蒸汽出口焓查表i-43332.417蒸汽入口溫度假定32018蒸汽入口焓按p=4.1mpa查蒸汽表301119蒸汽吸熱量2356.120附加受熱面吸熱量假定頂棚為100，水冷壁為30540521煙氣放熱量2568.222煙氣出口焓7503.823煙氣出口溫度查表i-3（）721.0624平均煙溫839.5325煙氣容積查表i-2（）6.7942

34、6水蒸氣容積份額-查表i-2（）0.08427三原子氣體容積份額-查表i-2（）0.22928煙氣密度1.32829飛灰濃度查表i-2（）0.02430飛灰顆粒平均直徑查表i-81331煙氣流速13.77432錯列區煙氣對流放熱系數查圖12-7，或按公式計算87.17233順列曲煙氣對流放熱系數查圖12-6，或按公式計算74.71934煙氣平均對流放熱系數 76.91635蒸汽平均溫度t38536蒸汽比容按p=4.0mpa,由給定公式0.072637蒸汽流速22.38538蒸汽放熱系數查圖12-16，120039三原子氣體輻射減弱系數4.01740飛灰輻射減弱系數2.33141煙氣輻射吸收力k

35、ps-0.243742煙氣黑度a-0.216343灰污系數錯列管查圖12-14，查表12-4，0.00495順列管式（12-61a）的說明0.004344平均灰污系數0.004445管壁灰污層溫度565.7846輻射放熱系數查圖12-15，或計算44.83847修正后輻射放熱系數62.95648煙氣總放熱系數139.8749熱有效性系數-查表12-50.6550傳熱系數k81.42551平均煙溫純逆流溫壓460.48修正系數-查表12-1，圖12-20.94平均溫壓432.8552傳熱量q2116.453水冷壁附加受熱面傳熱量水冷壁附加受熱面25.299平均溫壓655.03傳熱系數k取主受熱面

36、的k81.425傳熱量295.7954頂棚附加受熱面傳熱量頂棚附加受熱面查表i-109.279平均溫壓654.03傳熱系數k取主受熱面的k81.425傳熱量108.3255總傳熱量2520.556誤差%1.8557主過熱器熱量誤差%1.9658汽包出口蒸汽焓查水蒸氣表，p=4.3mpa2798.959噴水減溫裝置水流量先假定，后校核1.2560頂棚受熱面出口蒸汽焓2814.361頂棚受熱面出口蒸汽溫度查水蒸氣表，p=4.3mpa257.4表1-13 第一級（低溫）過熱器結構序號名稱符號單位公式及計算結果1管子規格dmm_38mm_3.52橫向管子節距mm設定1043縱向管子節距mm設定784橫

37、向相對節距_2.38165縱向相對節距_2.05266橫向管排數排按587縱向管排數排設定248管排至懸吊管距離mm設定6909煙道高度hm設定2.60010每排管子高度mh-上下總空隙（此處設定為0.4）2.211每根管子高度lm28.94412每根管子平均長度m2.484013受熱面h418.7114輻射層有效厚度sm0.178715蒸汽流通截面f0.101116煙氣流通截面10.67117輻射空間m0.9918管簇深度m1.79419下底寬度m2.484表1-14 第一級（低溫）過熱器傳熱計算序號名稱符號單位公式及計算結果1入口煙溫查表1-12721.062入口煙焓查表1-127503.

38、83蒸汽入口溫度查表1-12257.44蒸汽入口焓查表1-122814.35減溫水量查表1-121.256減溫水焓查表1-41108.57高溫過熱器入口蒸汽焓查表1-1230118低溫過熱器出口蒸汽焓3085.139低溫過熱器出口蒸汽焓由p=4.1查蒸汽表34810蒸汽吸熱量1904.511煙氣出口焓查表1-3（= 1.28 ）5590.812煙氣出口溫度540.213平均煙溫630.6314煙氣容積查表1-2（= ）6.926615水蒸氣容積份額_查表1-2（= ）0.082916三原子氣體容積份額_查表1-2（= ）0.224917煙氣密度1.32718飛灰濃度查表1-2（= ）0.023619煙氣流速9.80220煙氣對流放熱系數查圖12-6或計算82.2321蒸汽平均溫度t302.722蒸汽比容p=4.3由公式給定0.0574423蒸汽流速18.9424蒸汽放熱系數查圖12-16,142025三原子氣體輻射減弱系數5.66526飛灰輻射減弱系數2.56727煙氣輻射吸收力0.15128煙氣黑度_0.14029灰污系數_式（12-6）的說明0.004330管壁灰污層溫度461.4231輻射放熱系數查圖12-15或計算15.7332修正后輻射放熱系數21.6133煙氣總放熱系數10