畢業(yè)設計計算書 1 目錄 第 1 章 建筑方案說明第 1 章 建筑方案說明. 5 5 1.1 設計依據(jù).5 1.2 工程概況.5 1.3 建筑設計.5 1.3.1 功能布置.5 1.3.2 技術設計.6 1.4 構造做法.6 第 2 章 結構方案說明與計算第 2 章 結構方案說明與計算.8 8 2.1 工程概況.8 2.2 框架計算簡圖及梁柱線剛度.8 2.2.1 初步估計截面尺寸.8 2.2.2 框架計算簡圖.9 2.2.3 框架線剛度計算.9 2.3 荷載計算.10 3.3.1 恒荷載標準值計算.10 2.3.2 活載標準值計算.12 2.3.3 豎向荷載計算.12 2.3.4 風荷載計算.16 2.4 風荷載作用下的位移驗算.18 2.4.1 側移剛度 D.18 2.4.2 風荷載作用下框架側移計算.19 2.5 豎向荷載作用下的內力計算.19 2.5.1 恒荷載作用下的內力計算（彎矩二次分配法）.19 2.5.2 活載作用下的內力計算（滿布活載，彎矩二次分配法計算）.24 2.6 水平荷載標準值作用下的內力計算.28 2.7 內力組合.32 2.8 結構構件驗算.36 2.8.1 框架柱的驗算.36 2.8.2 框架梁的驗算.44 2.9 框架連接設計.45 2.9.1 梁與柱栓焊連接設計.46 2.9.2.梁柱節(jié)點域的承載力.47 2.9.3 次梁節(jié)點設計.48 2.9.4 柱腳設計.50 2.10基礎設計.51 2.10.1 荷載確定.51 2.10.2 基礎計算.51 2.11 樓屋面計算.54 2.12 樓梯設計.56 2.12.1 樓梯段設計（底層）.56 2.12.2 平臺板設計.58 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 2 2.12.3 平臺梁設計.58 2.13.雨棚計算.59 2.13.1 荷載計算.59 2.13.2 內力計算.60 2.13.3 構件選擇.60 2.13.4 節(jié)點設計.61 2.14電算信息.62 2.14.1 總信息.62 2.14.2 結構位移信息.70 2.14.3 荷載輸入.75 2.14.4 計算輸出文件.79 總結總結. 81 致謝 81 致謝. 82 參考文獻 82 參考文獻. 8282 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 3 【摘要】【摘要】 本文的畢業(yè)設計主要講述了辦公樓設計。設計的內容包括建筑設計、 結構設計兩部分。 畢業(yè)設計是土木工程專業(yè)的必修課程， 我的設計是辦公樓設計， 設計 采用鋼框架結構，建筑主體層數(shù)為五層，建筑總高度23m，總建筑面積5324，底層占 地面積為919。 根據(jù)設計要求， 設防烈度為6度， 抗震等級為三級， 設計中無須考慮抗 震設計。設計包括建筑部分、結構部分、樓梯、基礎等。根據(jù)任務書定出各層平面圖及 平面布置。 本方案主體結構為雙向承重框架。 在進行荷載計算和構件截面估算后， 選取了一 榀框架進行計算，計算內容包括框架梁柱截面尺寸的選取及線剛度的計算；恒載、活 載、風作用下梁端、柱端彎矩、剪力的計算；框架內力組合；框架梁柱強度驗算；樓梯 配筋計算及基礎配筋計算等。 樓梯采用鋼筋混凝土板式樓梯； 由于柱網的限制， 基礎采 用鋼筋混凝土柱下獨立基礎。 整個方案設計基本符合設計和結構要求， 具有一定的合理 性。 通過對辦公樓樓層平面圖、剖面圖、構造圖的繪制和結構的設計，熟悉了設計的 全過程，掌握了結構設計計算的基本方法， 創(chuàng)造性地完成了畢業(yè)設計任務。 同時， 對所 學的專業(yè)知識和基本概念有了更深的理解，從而提高了分析和解決實際問題的能力。 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 4 第 1 章 建筑方案說明第 1 章 建筑方案說明 1.1 設計依據(jù)設計依據(jù) （1） 設計任務書 （2） 辦公樓建筑設計規(guī)范 （3） 建筑設計防火規(guī)范 （4） 民用建筑設計通則 （5） 房屋建筑制圖統(tǒng)一標準 （6） 實用建筑設計手冊 （7） 房屋建筑學 1.2 工程概況工程概況 1.2.1 工程名稱：蘇州市某多層辦公樓 1.2.2 工程位置：蘇州市市內 1.2.3 工程總面積 5325m 2，主體 5 層，局部六層，建筑總高 23m，一層層高 4.2m，二 至六層每層層高 3.6m。 1.2.4 結構形式：鋼框架 1.2.5 建筑物等級： 耐火等級，三級；耐久性等級，二級 1.3 建筑設計建筑設計 1.3.1 功能布置功能布置 （1）平面設計 本設計建筑平面為“一字”形，采用了內廊式組合形式。 本設計力求達到功能區(qū)分明確，使用方便，結構合理的要求，將會議室置于建筑 物中部，二至五層各一個，面積約 97m 2。每層設小辦公室 3 間（每間面積 48-60 m2） ， 大辦公室 1 間（面積約 180 m 2） ，另在每層設活動室一間（每間約 60 m2） 。在二五層 各層設置接待室一個，面積約 45m 2；開水房一個，面積約 14m2。衛(wèi)生間、交通輔助部 分、配電室等 432 m 2。 建筑朝向為南北向， 平面布置滿足長寬比小于 5， 采用縱向 5.4m， 橫向 9m 的柱距， 滿足建筑開間模數(shù)和進深的要求。 （2）立面設計 立面設計力求達到主體造型與城市環(huán)境相協(xié)調，充分體現(xiàn)辦公建筑的風格特點， 采用了豎線條方案，在立面上進行了局部的顏色變換，主要采用灰色，局部采用白色， 以體現(xiàn)辦公樓的莊重感。為了滿足采光和美觀要求，設置了較大面積的玻璃窗。 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 5 1.3.2 技術設計技術設計 (1)防火設計 本設計防火等級為三級。安全疏散距離滿足房門至外部出口或封閉樓梯間最大距 離小于 35m，大房間設前后兩個門，小房間設一個門，滿足防火要求；室內消火栓設在 走廊兩側，每層兩側及中間設 3 個消火栓，最大間距 25m，滿足間距 50m 的要求。 (2)抗震設計 本設計所處地區(qū)地震基本烈度為 6 度， 設計基本地震加速度值為 0.05g， 地震分組 為組，可以根據(jù)構造要求進行抗震設計。建筑的質量分布和剛度變化均勻，滿足抗 震要求。 (3)防水設計 屋面防水 屋面防水等級為二級，采用兩道防水設防，屋面做法詳見建筑總說明，屋面排水 采用女兒墻外排水，具體做法見建筑做法總說明。 衛(wèi)生間防水 衛(wèi)生間設置地漏，地面找坡 2%。衛(wèi)生間防水設計以不積水為原則。 1.4 構造做法構造做法 1.4.1 屋面做法上人屋面 鋪塊材 25 厚粗砂墊層 4 厚高聚物改性瀝青卷材防水層 20 厚 1：3 水泥砂漿找平 25 厚硬質聚氨酯泡沫塑料（32kg/） 1:8 水泥膨脹珍珠巖找坡 2%最薄處 30 厚 20 厚 1：3 水泥砂漿找平 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 1.4.2 樓面做法防滑彩色釉面磚 10 厚防滑彩色釉面磚，干水泥擦縫 30 厚 1：3 干硬水泥砂漿結合層（表面撒水泥粉） 1.5 厚聚氨酯防水層 20 厚 1：3 水泥砂漿找平層 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 1.4.3 外墻面做法面磚墻面 刷外墻涂料 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 6 10 厚面磚（1:1 水泥砂漿勾縫） 10 厚 1:0.2:2 水泥石膏砂漿粘結層 10 厚 1:3 水泥砂漿打底掃光 1.4.4 內墻面做法水泥砂漿抹面 噴內墻涂料 5 厚 1:0.3:3 水泥石灰膏砂漿壓實抹光 8 厚 1:1.6 水泥石膏砂漿刮平掃毛 8 厚 1:3 水泥砂漿打底掃光 刷一道加氣混凝土界面處理劑 1.4.5 散水做法細石混凝土散水 1.4.6 門窗：見建筑總說明 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 7 第 2 章 結構方案說明與計算第 2 章 結構方案說明與計算 2.1 工程概況工程概況 本工程為蘇州市某辦公樓，柱網布置圖 2.1.1，框架結構，一層層高 4.2m，二至 六層層高 3.6m， （底層高度由室內地面算至一層樓板頂面） 。 圖 2.1.1 柱網布置圖 該工程的地質條件為：場地地勢平坦，填土層約 0.3m，以下依次為淤泥質粘土、 粉質粘土、粉土、粘土，第三層地基承載力特征值 fak=200kpa(Es=3.6Mpa)。 該地區(qū)地震基本烈度為 6 度 風荷載： （查荷載規(guī)范續(xù)表 D.4）基本風壓 w=0.45kN/m 2 雪荷載：雪荷載標準值 2 0.35/SkN m= 材料：選用混凝土強度等級為 C30；鋼筋為 HRB335 及 HPB235，鋼材采用 Q345 2.2 框架計算簡圖及梁柱線剛度框架計算簡圖及梁柱線剛度 2.2.1 初步估計截面尺寸初步估計截面尺寸 本工程受力構件均采用 H 性鋼構件 柱截面尺寸初選 柱截面尺寸根據(jù)長細比估計，初定長細比100=，柱子長度為 4800mm，可得 4800 4.8 100 l cm =，查表選定底層柱截面為 HW4004001321，10.1 y icm= 同理選定二層及以上柱的截面為 HW3503501219，8.84 y icm= 梁截面初選 框架主梁的高度根據(jù)跨度選用， 1111 ()()9000450 180 20502050 hlmm=,查 表選定主梁截面為 HN400200813,次梁截面取用 HN300150816。 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 8 2.2.2 框架計算簡圖框架計算簡圖 框架的計算單元如圖 2.2.2 所示，取軸上的一榀框架計算。由于除底層外各層 柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。地層柱高從基礎頂面算 至二層樓面，基頂標高根據(jù)地質條件、室內外高差，暫時定為-0.6m，二層樓面標高為 4.2m，故底層柱高為 4.8m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高）均為 3.6m。 則框架的計算簡圖如下 圖 2.2.2 框架的計算簡圖 2.2.3 框架線剛度計算框架線剛度計算 AB 跨梁：i=1.5EcI/L=1.5Ec2370010 -8/9=0.3410-4E c(m 2)（BC 跨梁與 AB 跨 梁相同 ） 上部各層柱 （簡稱標準層柱， 以下同）i=EcI/L=Ec4030010 -8/3.6=0.1110-3E c (m 2) 底層柱i= EcI/L=Ec6690010 -8/4.8=0.1410-3E c(m 2) 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 9 令框架主梁 i=1.0，則其余各桿件的相對線剛度為 其他柱 i= 1.1/0.34=3.23 i底層柱=1.4/0.34 =4.12 以框架梁柱的相對線剛度作為計算各節(jié)點桿端彎劇分配系數(shù)的依據(jù)。 2.3 荷載計算荷載計算 3.3.1 恒荷載標準值計算恒荷載標準值計算 （1）屋面 120 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1225=3kN/m 2 1:8 水泥膨脹珍珠巖找坡 2%最薄處 30 厚 3 30210 10 10 2 + =1.200kN/m 2 20 厚塊材0.0225=0.5 kN/m 2 共 40 厚 1：2 水泥砂漿找平層0.0420=0.8kN/m 2 防水及保溫層0.35kN/m 2 壓型鋼板0.15kN/m 2 吊頂及吊掛荷載0.3kN/m 2 合計6.3kN/m 2 （2）各層走廊樓面 10mm 面層 防滑地面磚面層20mm 水泥砂漿打底 素水泥結合層一道0.65kN/m 2 結構層： 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1025=2.5kN/m 2 壓型鋼板0.15kN/m 2 抹灰層： 10 厚混合砂漿0.0117=0.17kN/m 2 合計3.32kN/m 2 標準層樓面 10 厚防滑彩色釉面磚0.0119.8=0.198kN/m 2 30厚1： 3干硬水泥砂漿結合層0.0320=0.60kN/m 2 20 厚水泥砂漿找平層0.02020=0.4kN/m 2 100 厚 C30 鋼筋混凝土板0.125=2.5kN/m 2 20 厚板底抹灰0.25kN/m 2 壓型鋼板0.15kN/m 2 吊頂及吊掛荷載0.15kN/m 2 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 10 合計4.30kN/m 2 （3）梁自重（加防火及裝飾 0.5kN/m） 邊跨 HW400200813 梁自重0.5+669.8 3 10=1.43kN/m 合計1.43kN/m 次梁 HW300100816 梁自重0.5+41.559.8 3 10=0.99kN/m 合計0.99kN/m （4）頂層及標準層柱自重（加防火及裝飾 0.5kN/m） HW3503501219 柱自重0.5+1379.8 3 10=1.84kN/m 底層柱自重（加防火及裝飾 0.5kN/m） HW4004001321 柱自重0.5+1729.8 3 10=2.19kN/m （5）外墻自重（刨去窗洞） 240 厚加氣混凝土砌塊0.247.5=1.8kN/m 2 內面： 8 厚 1：3 水泥砂漿打底掃毛0.00620=0.16kN/m 2 8 厚 1：1：6 水泥找平砂漿0.00814=0.11kN/m 2 5 厚 1：0.3：3 水泥石膏砂漿0.00514=0.07kN/m 2 外面： 6 厚面磚0.00619.8=0.119kN/m 2 10 厚 1： 0.2： 2 水泥石灰膏砂漿粘結層0.0120=0.20kN/ m 2 10厚1： 3 水泥砂漿刮平掃毛0.0120=0.20kN/ m 2 合計2.66kN/m 2 標準層外縱墻自重2.66（3.65.42.11.6）/5.4=7.87kN/m 標準層外橫墻自重2.663.6=9.58kN/m 底層外縱墻自重2.66 （4.25.42.11.6） /4.2=10.65kN/m 底層外橫墻自重2.664.2=11.18kN/m 女兒墻自重2.661.0=2.66kN/m （6）內墻自重（內縱墻可偏于安全的不考慮門洞） 200 厚加氣混凝土砌塊0.27.5=1.5kN/m 2 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 11 5 厚釉面磚0.00519.82=0.198kN/m 2 4 厚強力膠粉泥粘結層0.004142=0.112kN/m 2 防水層0.2kN/m 2 9厚1： 3水泥砂漿打底壓實抹平0.009202=0.36kN/m 2 合計2.37kN/m 2 標準層內墻自重2.373.6=8.54kN/m 底層內墻自重2.374.8=11.38kN/m 2.3.2 活載標準值計算活載標準值計算 （1）屋面和樓面活荷載標準值 上人屋面2.0kN/m 2 辦公室樓面2.0kN/m 2 電梯機房7.0kN/m 2 衛(wèi)生間2.0kN/m 2 樓梯2.5kN/m 2 走廊2.5kN/m 2 （2）雪荷載標準值 Sk=1.00.35 =0.35kN/m 2；準永久分區(qū)：。雪荷載不與活荷載同時組合，取其 中的最不利組合，由于本工程雪荷載較小，荷載組合時直接取活荷載進行組合，而不 考慮與雪荷載的組合。 2.3.3 豎向荷載計算豎向荷載計算 豎向荷載下框架受荷總圖（圖 2.3.1） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 12 圖 2.3 .1 豎向荷載下框架受荷總圖 （1）AB 軸間框架梁 屋面板傳荷載： 板傳至梁上的三角形或梯形荷載等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖 2.3.1 恒載：6.32.7（1-20.30 2+0.303）2=28.82kN/m 活載：2.02.7（1-20.30 2+0.303）2=9.15kN/m 樓面板傳荷載 恒載：4.32.7（1-20.30 2+0.303）2=19.67kN/m 活載：2.02.7（1-20.30 2+0.303）2=9.15kN/m 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 13 梁自重：1.43 kN/ m AB 軸間框架梁均布荷載為： 屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=1.43 kN/ m+28.82 kN/ m=30.25kN/m 活載=板傳荷載=9.15kN/m 樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+內橫墻自重=1.43+19.67+8.54=29.64kN/m 活載=板傳荷載=9.15kN/m BC 軸間框架梁 根據(jù)對稱，受力值同上 （2）23 軸間邊框架連梁 屋面板傳荷載： 板傳至梁上的三角形等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖 2.3,1 恒載：6.32.75/8=10.63kN/m 活載：2.02.75/8=3.38kN/m 樓面板傳荷載 恒載：4.32.75/8=7.26kN/m 活載：2.02.75/8=3.38kN/m 梁自重：1.43 kN/ m 23 軸間邊框架連梁均布荷載為： 屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載+女兒墻荷載=1.43+10.63 +2.66 =14.72kN/m 活載=板傳荷載=3.38kN/m 樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+內橫墻自重=1.43+7.26+8.54=17.23kN/m 活載=板傳荷載=3.38kN/m （3）23 軸間中框架連梁 屋面板傳荷載： 板傳至梁上的三角形等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖如圖 2.3.2 恒載：6.32.75/82=21.26kN/m 活載：2.02.75/82=6.76kN/m 樓面板傳荷載 恒載：4.32.75/82=14.52kN/m 活載：2.02.75/82=6.76kN/m 梁自重：1.43 kN/ m 23 軸間中框架連梁均布荷載為： 屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=1.43+21.26 =22.69kN/m 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 14 活載=板傳荷載=6.76kN/m 樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+內橫墻自重=1.43+14.52+8.54=24.49kN/m 活載=板傳荷載=6.76kN/m （4）A 軸縱向集中荷載的計算 頂層柱 頂層柱恒載=屋面邊框架連梁所傳恒載 =14.725.4=79.49kN 頂層柱活載=屋面邊框架連梁所傳活載 =3.385.4=18.26kN 標準層柱 標準層柱恒載=樓面邊框連梁所傳恒載 =5.417.23=93.04kN 標準層柱活載=樓面邊框連梁所傳活載 =3.385.4=18.26kN 基礎頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎梁自重（取 HW3003001015） =10.655.4+94.59.8/10005.4 =62.51kN （5）B 軸縱向集中荷載的計算 頂層柱 頂層柱恒載=屋面中框架連梁所傳恒載 =22.695.4=122.53kN 頂層柱活載=板傳活載 =6.765.4=36.51kN 標準層柱 標準層柱恒載=屋面中框架連梁所傳恒載 =24.495.4=132.25kN 標準層柱活載=屋面中框架連梁所傳活載 =6.765.4=36.51kN 基礎頂面恒載=底層內縱墻自重+基礎梁自重 =11.385.4+66.09.8/1000（4.5-0.3） =64.17kN 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 15 圖 2.3.2 豎向受荷總圖 2.3.4 風荷載計算風荷載計算 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值 0( )/2 kzszij Whh B =+ 其中基本風壓 W。=0.45kN/m 2。風載體型系數(shù) s =1.3。風壓高度變化系數(shù) z 由表 查得。本工程所在地為城市，所以地面粗糙度為 B 類。取風震系數(shù) z 為 1.0.風荷載計 算如表 2.3-1 和表 2.3-2 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 16 表 2.1-1 正面風荷載計算表 離地面 高度 Z z z s 0 i h j h Bk W （kN） 19.21.231.00.80.453.625.4 6.70 15.61.151.00.80.453.63.65.4 8.05 121.061.00.80.453.63.65.4 7.42 8.411.00.80.453.63.65.4 7.00 4.811.00.80.454.83.65.4 8.16 表 2.1-2背面風荷載計算表 離地面 高度 Z z z s 0 i h j h Bk W （kN） 19.21.231.0-0.50.453.625.4 4.18 15.61.151.0-0.50.453.63.65.4 5.03 121.061.0-0.50.453.63.65.4 4.64 8.411.0-0.50.453.63.65.4 4.37 4.811.0-0.50.454.63.65.4 5.10 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 17 圖 2.3.3風荷載示意圖 2.4 風荷載作用下的位移驗算風荷載作用下的位移驗算 2.4.1 側移剛度側移剛度 D 見表 2.4-1，表 2.4-2： 表 2.4-1 橫向 2-5 層 D 值計算 構件名稱 _ b c i i i = _ _ 2 c i i = + 2 12 c c Di h = （kN/m） A 軸柱0.3090.1392917 B 軸柱0.6190.2364951 C 軸柱0.3090.1392917 2 5 29172917495110785 =+= D kN/m 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 18 表 2.4-2 橫向底層 D 值的計算 構件名稱 _ b c i i i = _ _ 0.5 2 c i i + = + 2 12 c c Di h = （kN/m） A 軸柱0.2430.3314972 B 軸柱0.4850.3965948 C 軸柱0.2430.3314972 49724972594815892=+=DkN/m 2.4.2 風荷載作用下框架側移計算風荷載作用下框架側移計算 水平荷載作用下框架的層間側移可按下式計算： j j ij V u D = 頂點側移是所有各層層間側移之和 1 n j j uu = = 表 2.4 -3 風荷載作用下框架側移計算 層次 () j W KN() j V KN (/)D KN m j u（m）/ j uh 5 10.8810.88 10785 0.0010 1/3569 4 13.0823.96 10785 0.0022 1/1621 3 12.0536.01 10785 0.0033 1/1078 2 11.3747.39 10785 0.0044 1/819 1 13.2760.65 15892 0.0038 1/1258 1 n j j uu = = =0.0148m，側移驗算：層間側移最大值 1/8191/550 （滿足） 2.5 豎向荷載作用下的內力計算豎向荷載作用下的內力計算 2.5.1 恒荷載作用下的內力計算（彎矩二次分配法）恒荷載作用下的內力計算（彎矩二次分配法） （1）運用 EXCEL 列表，運算過程如下表 2.5-1，計算結果見圖 2.5.1-3. 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 19 表 2.5-1恒載下彎矩二次分配計算表 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 20 圖 2.5.1 恒荷載作用下的彎矩圖（kNm） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 21 圖 2.5.2 恒荷載作用下的剪力圖（kN） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 22 恒載下柱子軸力計算如下表 2.5-2 所示 表 2.5-2柱軸力計算表 層數(shù)柱號左梁剪力 右梁剪力 柱頂集力 柱頂軸力柱自重 柱底軸力 5 層 A129.279.49208.694.932213.622 B143143122.53408.534.932413.462 C129.279.49208.694.932213.622 4 層 A130.793.04437.3624.932442.294 B136136132.25817.7124.932822.644 C130.793.04437.3624.932442.294 3 層 A130.293.04665.5344.932670.466 B136136132.251226.8944.9321231.826 C130.293.04665.5344.932670.466 2 層 A130.293.04893.7064.932898.638 B136136132.251636.0764.9321641.008 C130.293.04893.7064.932898.638 1 層A129.893.041121.4786.561128.038 B137137132.252047.2586.562053.818 C129.893.041121.4786.561128.038 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 23 圖 2.5.3恒荷載作用下的軸力圖（kN） 2.5.2 活載作用下的內力計算（滿布活載，彎矩二次分配法計算）活載作用下的內力計算（滿布活載，彎矩二次分配法計算） 計算結果如表 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 24 表 2.5-3活載下彎矩二次分配計算表 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 25 圖 2.5-4活荷載作用下的彎矩圖（kNm） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 26 圖 2.5-5 活荷載作用下的剪力圖（kN） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 27 圖 2.5-6活荷載作用下的軸力圖（kN） 2.6 水平荷載標準值作用下的內力計算水平荷載標準值作用下的內力計算 框架在風荷載（從左向右）下的內力用 D 值法進行計算。其步驟為： （1）求各柱反彎點處的剪力值； （2）求各柱的反彎點高度； （3）求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩； （4）求各柱的軸力和梁剪力。 第 I 層第 m 柱所分配的剪力為 im imi i D VV D = ii VW= 框架柱反彎點位置： 0123 yyyyy=+計算過程如下表 2.6-1-4 所示，計算結果 如圖 2.6.1-3 所示。 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 28 2.6-1A(C)軸框架柱反彎點位置 層號/h m i 0 y 1 y 2 y 3 yyyh 53.60.3090.200000.20.72 43.60.3090.350000.351.26 33.60.3090.450000.451.62 23.60.3090.5500-0.050.51.80 14.80.2430.930-0.0500.884.22 表 2.6-2B 軸框架柱反彎點位置 層號/h m i 0 y 1 y 2 y 3 yyyh 53.60.6190.350000.351.26 43.60.6190.400000.41.44 33.60.6190.450000.451.62 23.60.6190.5000-0.0280.4721.70 14.80.4850.700-0.0500.653.12 框架各柱的桿端彎矩，梁端彎矩按下算式計算。計算過程見表 3.9-表 3.12。 (1) imc MVyh= 上 ， cim MVy h= 下 中柱梁彎矩： 1 b CjCj bb i MMM ii + =+ + 左 下b左j上 左右 （） 1 b CjCj bb i MMM ii + =+ + 右 下b右j上 左右 （） 邊柱彎矩： 1CjCj MMM + =+ 下b總j上 表 2.6-3風荷載作用下 A(C)軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層 數(shù) i V/ im DD im Vyh C M 上C M 下 MB右 510.880.272.9380.728.462.128.46 423.960.276.4691.2615.148.1517.25 336.010.279.7231.6219.2515.7527.40 247.390.2712.7951.8023.0323.0338.78 160.650.3118.8024.2210.9079.3433.94 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 29 表 2.6-4風荷載作用下 B 軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算 層數(shù) i V / im DD im Vyh C M 上C M 下B左 M 右B M 510.880.4594.991.2611.696.295.845.84 423.960.45911.001.4423.7515.8415.0215.02 336.010.45916.531.6232.7326.7824.2824.28 247.390.45921.751.7041.3336.9834.0534.05 160.650.37422.683.1238.1170.7737.5437.54 圖 2.6.1風荷載作用下的彎矩圖（kNm） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 30 圖 2.6.2風荷載作用下的梁端剪力（kN） 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 31 圖 2.6.3 風荷載作用下柱端軸力（kN） 2.7 內力組合內力組合 由于地震設防烈度為六度，建筑物屬于丙類，根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范第 3.14 條規(guī)定，可不進行地震作用計算。 各種荷載情況下的框架內力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內力組合。 各內力組合見表 2.7-1-表 2.7-3。 老牛設計 870555454 畢業(yè)設計計算書 32 表 2.7-1用于承載力計算的框架梁內力計算表（梁 AB） 層 數(shù) 恒載活載左風右風 max M及 V min M及 V max V及 M 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 組 合 項 目 值 5 左 M -166. 3 -50.48.46-8.46 A -274 A -274 V129.239-1.591.59206.2206.2 中 M108.932.91.31-1.31A179.3 右 M -228. 3 -69.1-5.845.84 A -366 A -366 V-143-43.3-1.591.59-229-229 1 左 M-77.2-56.033.94 -33.9 4C -176 A -159. 1 V129.840.1-7.947.9201.2214.5 中 M98.231.70.83-0.83A163.6 右 M-212-65.5 -37.5 4 37.54 A -350. 4 A -350. 4 V-137-42.0-7.947.94