目 錄1編制依據及工程概況21.1編制依據21.2工程概況22 施工環境及條件23 模板支撐系統及高支撐模板系統的構造24 施工順序65 模板安裝施工技術措施66 混凝土澆注施工措施117 模板支架的拆除138 模板支撐計算書138.1 梁模板支撐計算書138.2 板模板支撐計算書388.2.1 厚度200mm板模板支撐388.2.2 厚度150mm板模板支撐518.2.3 厚度120mm板模板支撐538.3 下部樓板強度的(加固處理)計算559 施工過程監控措施5610 高支模事故應急救援預案5710.1 項目應急組織機構：5710.2 高支模突發事故處理5910.3 急救措施6110.4 事故應急與救援621編制依據及工程概況1.1編制依據本施工方案是依據本工程設計圖紙、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001及J43-2000、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002、建筑施工手冊、施工組織設計及相關規范標準編制。1.2工程概況本工程地下二層、地上31層，其中裙樓2層，結構轉換層位于二層頂即三層梁板結構，自3層(轉換層以上)分為3棟塔樓。本工程負二層層高為4.2m，頂板較大梁斷面尺寸為300800，最大梁斷面為400900，板厚非人防為150mm，人防區為200mm。負一層層高為5.0m，頂板較大梁斷面為300800、300900，最大梁斷面為3001250，板厚為160mm。1層層高為6.3m，頂板最大梁斷面尺寸為300800，樓板厚度為100120mm。二層層高為5.65m，結構轉換層樓板厚度180mm，梁斷面尺寸分別為14001800、8002000、6002000、6001800、5001900、5001800、4001800、10001500、5001500、5001200、3501000、500800、400800、350700以及其它尺寸較小的梁。3層以上為標準層，層高3.0m，梁斷面尺寸小，不屬于高大支模范圍?；炷翉姸鹊燃墸簤χ鶠镃50、轉換層梁板為C40，其余層為C25。2 施工環境及條件(1)、大型施工機械配置為：1臺QTZ6015塔吊，1臺QTZ80A塔吊， 2臺HBT60輸送泵,其滿負載泵送能力為40m3/小時；(2)、 現場施工道路滿足施工要求，可供車輛通行至輸送泵處。(3)、塔吊作業半徑能覆蓋轉換層平面。(4)、轉換層砼采用商品砼，支模系統均采用普通鋼管、扣件、頂托、木枋、層板組成。(5)、工程緊鄰一棟住宅樓，夜間施工受到較大限制，應提前辦好夜間施工許可證。3 模板支撐系統及高支撐模板系統的構造1)、高支模是指高度大于或等于4.5米的模板及其支撐系統，又因為本工程裙樓以下樓板厚度大及存在結構轉換層，故本工程需編制高支撐模板系統專項施工方案。2)、地下室負一、負二層頂板、裙樓一層頂板、結構轉換層(二層頂板)梁板模板支撐系統均采用鋼管扣件式滿堂腳手架體系,所用腳手鋼管的壁厚不得小于3.0mm。模板面板均采用18mm厚膠合板。3)、地下二層、地下一層頂板由于厚度大，分別為150200mm厚，一層層高大，負二層頂板到一層頂板梁斷面除個別較大外均為通常尺寸，故必須確保樓板部分支撐系統的承載能力和穩定性。除轉換層大梁和其它層的400900、3001250的個別斷面較大的梁外其它部分的支撐系統按以下要求進行布置：梁底立桿橫向間距1.0m，縱向間距1.0m；個別較大斷面的梁底立桿橫向間距0.8m1m，縱向間距0.5m，見表二中數據。板底立桿縱橫向間距根據不同的樓板厚度和采用的水平支撐大龍骨種類進行安裝，詳見表一中數據，施工中立桿間距不得超過表一中的數值。支撐體系雙向設置水平桿，水平桿步距1.5m，掃地桿距地0.3m，頂部水平桿距立桿頂部的高度不大于0.5m，并按規定設置豎向剪刀撐和水平剪刀撐。板底立桿頂部宜采用可調頂托，頂托上鋪設雙鋼管作為大龍骨；如果板底立桿頂部采用雙扣件固定水平支撐單鋼管作為大龍骨時，板底縱橫向立桿間距按表一中相應數值取用，梁底水平支撐鋼管(大龍骨)與立桿連接處為雙扣件，以滿足抗滑力要求。梁、板底模下小龍骨采用6080木方，中距0.3m。梁側橫小龍骨采用6080方木，水平設置，中-中300均勻布置，梁側大龍骨采用48*3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm，高度700mm1200mm的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿。各種板厚支撐系統表(表一)板厚(mm)立桿縱橫間距(mm)大龍骨為單鋼管雙扣件大龍骨為頂托雙鋼管20080010001401809001100130以內100012004)、結構轉換層(二層頂板)梁底(最大尺寸梁14001800)支撐立桿橫向間距0.40m，梁底一排5根立桿，縱向間距0.5m，梁底模板下小龍骨平行于梁斷面設置，梁底大龍骨垂直(沿梁跨)于梁斷面設置，大龍骨為雙鋼管，間距等于立桿橫向間距，安裝在立桿頂部設置的可調頂托上，小龍骨為6080木方,平行于梁斷面(垂直于梁跨)放置，對于1.82.0m高的梁木方中距為150mm(必須保證)，1.5m梁高木方間距為250mm，梁高1.0m以下的木方間距為300mm。其它梁底支撐立桿數量及梁側模板對拉螺桿數量見下表(表3-5-2)。梁側橫小龍骨采用6080木枋，水平設置，中-中300均勻布置，梁側大龍骨采用48*3.5雙鋼管，豎向設置，大龍骨間距500mm，高度700mm以上的梁沿豎向按間距300mm設置M12對拉螺桿，但對于梁高度為1.82.0m的轉換層大梁對拉螺桿為M14，對拉螺桿設置數量見下表所示。不同斷面尺寸的大梁梁底支撐立桿數量表(表二)斷面尺寸(mm)梁底增加立桿數立桿橫縱間距(mm)橫桿步距(mm)對拉螺桿直徑(mm)對拉螺桿排數（排距）對拉螺桿縱向間距（大龍骨、雙鋼管）1400180044005001500146（300）300800200034005001500146（300）300600200024005001500146（300）300600180024005001500145（350）4004005001800190024005001500145（350）4001000150034005001500124（350）500500150024005001500124（350）500500120024005001500123（350）5003501000、300125008005001500123（350）500500800、400900010005001500122(350)500400800350700080010001500122(350)500其它0800100015000(500)注：梁兩側立桿距梁側面（砼面）250mm。轉換層梁支模示意圖(14001800)5)、結構轉換層板底支撐架子立桿縱橫向雙向間距均為1.0m，以和大梁下立桿間距相匹配，在底部20cm處設置雙向掃地桿，水平桿步距為1.5m。6)、高支撐系統剪刀撐的布設為：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；高支撐模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm；剪刀撐跨越立桿根數宜按下表的規定確定。剪刀撐斜桿與地面的傾角（a）455060剪刀撐跨越立桿的最多根數（n）7657)、跨度大于4m 梁起拱2/1000。8)、結構轉換層下樓板回頂(加固)處理：由于結構轉換層梁截面大，在結構施工過程中對下面的承載樓板產生很大荷載，又因樓板厚度大，荷載大，需考慮支撐樓板的承載能力。經計算在施工結構轉換層時其下層塔樓范圍內(首層)的頂板模板支撐均不得拆除，對斷面高度為1.0m以上的梁處，需對該梁下范圍的首層頂板進行加固處理。為此，塔樓范圍內一層頂板的模板支撐架均不得拆除，且在澆注結構轉換層混凝土前對一層頂板對應結構轉換層1.0m以上高度的大梁范圍按結構轉換層大梁底設置的立桿間距進行加固，以保證轉換層大梁荷載的分擔和傳遞。其它截面較小的梁和樓板下不需進行特殊處理。9)、回頂系統支設方法：橫向不少于3根，縱向對于梁高1.5m以上的為0.5m，梁高1.5m以下的為1m，回頂系統底部設掃地桿，水平桿雙向設置，步距1.5m，立桿頂部設置可調頂托，頂托上設雙鋼管或雙方木。經計算按上述方法進行加固處理后是安全的，計算過程見計算書內容。4 施工順序普通樓層：放線柱墻筋焊接綁扎驗收(梁板支模架搭設)梁、板模板梁筋綁扎(柱模支設)板筋(驗柱模)梁板筋驗收柱砼梁板砼澆筑砼養護結構轉換層：放線柱墻筋焊接綁扎驗收(梁板支模架搭設)梁底模部分板模梁底筋就位、梁筋綁扎梁側模、板模、柱模板筋(柱模驗收)上層柱墻插筋梁板筋驗收柱砼梁板砼澆筑砼養護5 模板安裝施工技術措施5.1 進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 5.2 模板安裝施工 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1)、兩塊模板之間拼縫 12)、相鄰模板之間高低差 13)、模板平整度 24)、模板平面尺寸偏差 35.2.1 模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。5.2.2 梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求，待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工程驗收完畢后，再支設梁的側?；虬宓闹苓吥０濉２⒃诎寤蛄旱倪m當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查，保證架體穩定，支設牢固，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。 梁模板安裝時注意以下幾點： 鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； 根據梁跨度，決定頂板模板起拱大?。?不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm； 梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45） 5.3 模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2900mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 5.4 其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 5.5 脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。6 混凝土澆注施工措施結構轉換層墻柱混凝土強度等級為C50，梁板混凝土強度等級為C40，為了防止產生溫度和收縮裂紋，梁板混凝土中摻入8%左右HEA膨脹劑進行補償混凝土的收縮。施工順序：以施工縫為界分三次澆注結構轉換層混凝土，每個區一次連續澆注完成，中間不留施工縫，先澆墻柱混凝土再澆注梁板混凝土。本工程采用柱墻和梁板一次性澆筑，在砼澆筑時，應先澆筑柱墻砼，待柱墻砼下沉基本穩定后砼初凝前澆筑梁板砼。1)、砼澆筑順序柱墻砼澆筑時，采用逐根退行澆筑,四周閉合墻砼以一點為起點分兩個班組各沿順、逆時針方向呈階梯形向前推進，不閉合的墻砼從一端向另一端呈階梯形向前推進。每根柱和墻體砼要求一次澆筑完成。框架柱的進料及振搗，通過框架梁下部鋼筋上提后的空間放料，插入式振動棒插入振搗。梁板砼澆筑時，采用兩臺布料機分層循環澆筑。因框支梁最大高度達2000mm，所以要求斜面分層澆筑，每層厚度不超過300mm。砼澆筑應連續進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，控制在2小時以內,并應在下層砼初凝之前將上層砼澆筑完畢。澆搗上層砼時，要插入下層已搗砼50，確保分層界面結合緊密，樓板則采用平板振動器搗實。2)、施工要點(1)、在澆筑工序中，應控制砼的均勻性和密實性。砼拌合物運至澆筑地點后，應立即澆注入模。在澆筑過程中，如發現砼拌合物的均勻性和稠度發生較大的變化，應及時處理。(2)、振搗時，振動棒不得打、撬安裝埋管，并盡量不要碰撞鋼筋。提棒操作應采取快插慢抽，拔出時電機不能停轉；每振點的振搗時間控制在2030S，以不再出現氣泡、表面砂漿不再沉陷為止，并且在2030min后對其進行二次復振。(3)、振動棒插點間距以不大于振動棒作用半徑的1.25倍為宜(一般為400mm左右)；距離模板不應大于作用半徑的；砼分層厚度不大于振動棒作用長度的1.25倍。加強結點處、轉角處、鋼筋密集處振搗，此部位可采用小直徑振動棒振搗，保證棒能落實到位。當發現砼有不密實等現象，應立即采取措施。(4)、澆筑人員應隨時注意鋼筋的位置和保護層的厚度。設專人負責檢查模板、支撐架、鋼筋、預埋件和預留孔洞等是否變形移位，同時防止下料不均和漏振。當發現有變形、移位時，應立即停止澆筑，并應在已澆筑的砼凝結前修整完好。3)、砼養護砼澆筑完畢后，要避免曝曬，并在澆筑完畢后的12h以內開始連續養護。樓面砼終凝后宜覆蓋一層塑料薄膜自養或澆水養護；柱墻宜帶模澆水養護；轉換梁體積較大，為避免裂縫產生，要求加草袋覆蓋養護，使其始終保持濕潤狀況，同時減緩砼表面散熱速度。養護時間不少于14d。7 模板支架的拆除1)、模板拆除根據現場同條件的試塊試壓強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2)、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄＃浠炷翉姸缺仨毞舷卤硪幎ê蠓娇刹鸪?。 3)、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4)、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5)、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。6)、安全措施：(1)、拆除前應全面檢查支架的扣件連接、支撐系統等是否符合構造要求拆除作業必須由上而下進行，嚴禁上下同時作業(2)、模板應隨支架的拆除逐塊拆下，禁止成片撬落(3)、拆除區域應圍起警戒，禁止其他人員進入(4)、拆下的模板和扣件等禁止高空拋落(5)、模板的拆除要搭設操作平臺(6)、拆下的模板、木枋應及時除掉上面的鐵釘防止扎傷。(7)、底模拆除時混凝土的強度必須達到GB50204-2002中表4.3.1的規定方可拆模，否則應采取可靠的回頂及加固措施并應通過計算確定。8 模板支撐計算書8.1 梁模板支撐計算書(一)、斷面14001800梁計算書：1)、編制依據：高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 2)、參數信息(1).模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):1.40；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.80；梁兩側立柱間距(m):1.80；承重架支設:梁底4根承重立桿(橫向一排6根立桿)，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1.00；(2).荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0(3).材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；(4).梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；(5).梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓豎向根數：5；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；3)、梁模板荷載標準值計算(1).梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。4)、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)(1).強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 324mm；面板的最大彎距 M= 0.16.5883242 = 6.92104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.92104 / 1.62104=4.269N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.269N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ (2).撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 324mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.43244/(10095001.46105) = 0.291 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =324/250 = 1.296mm；面板的最大撓度計算值 =0.291mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.296mm，滿足要求！5)、梁側模板內外楞的計算(1).內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.324=7.12kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內楞的最大彎距: M=0.17.12300.002= 6.40104N.mm； 最大支座力:R=1.17.1150.3=2.348 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6.40104/6.40104 = 1.001 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.001 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.32= 5.83 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.833004/(100100005.12106) = 0.006 mm；內楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.006mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！(2).外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.348kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm).外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.47 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.70105/1.02104 = 46.22 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =46.22N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.253 mm外楞的最大容許撓度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大撓度計算值 =0.253mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.875mm，滿足要求！6)、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.35 =1.89 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.89kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！7)、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 14001818/6 = 7.56104mm3； I = 1400181818/12 = 6.80105mm4； (1).抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.401.800.90=69.40kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.400.90=0.53kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.400.90=3.53kN/m；q = q1 + q2 + q3=69.40+0.53+3.53=73.46kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1073.4580.152=0.165kN.m； =0.165106/7.56104=2.186N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.186 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2).撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）1.40= 64.75KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67764.751504/(10095006.80105)=0.034mm；面板的最大撓度計算值: =0.034mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！8)、梁底支撐木方的計算(1).荷載的計算：A、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.80.15=6.885 kN/m；B、模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.15(21.8+1.4)/ 1.4=0.188 kN/m；C、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；(2).木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.885+1.20.188=8.487 kN/m；活荷載設計值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷載設計值 q = 8.487+0.945 = 9.432 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6868/12 = 2.56102 cm4；(3).支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.473 KN，中間支座的最大支座力N=3.837 KN;方木最大應力計算值 ： =0.143106 /64000=2.232 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=33.8371000/(26080)=1.199N/mm2；方木的最大撓度：=0.08 mm；方木的允許撓度：= 0.2103/250=0.8mm；方木最大應力計算值 2.232 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.199 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.080 mm 小于 方木的最大允許撓度 =0.800 mm，滿足要求！9)、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。(1).梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.473 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.08 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.057 mm ；最大支座力 Rmax = 1.719 kN ；最大應力 = 0.08106 /(4.49103 )=17.72 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 17.72 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.057mm小于500/150與10 mm,滿足要求!(2).梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 3.837 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.646 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.461 mm ；最大支座力 Rmax = 13.955 kN ；最大應力 = 0.646106 /(4.49103 )=143.844 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 143.844 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.461mm小于500/150與10 mm,滿足要求!10)、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN (實際施工時梁底立桿頂部采用可調頂托，雙鋼管大龍骨，承載能力大于雙扣件)?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的