2024版壓力容器設計審核題庫（綜合題）5-1容器的外徑(D0)與其內徑(Di)之比K=(D0)(Di)/＜1.2時，稱為薄壁容器。當K≥1.2時，為厚壁容器。A.正確B.錯誤答案：A解析：在壓力容器工程實踐中通常以容器的外徑（D0）與其內徑（Di）之比K＝D0/Di≤1.2時，稱為薄壁容器。當K＞1.2時，為厚壁容器。5-2薄壁容器強度設計的理論基礎是旋轉薄殼的無力矩理論，理論中考慮了哪兩向應力。A.軸向應力B.徑向應力C.周向應力答案：AC解析：薄壁容器強度設計的理論基礎是旋轉薄殼的無力矩理論，采用了直法線假定；由此計算的應力都是沿壁厚均勻分布的薄膜應力，且忽略了垂直于容器壁面的徑向應力，是一種近似計算方法，但可控制在工程允許的誤差范圍內。5-3厚壁容器強度設計的理論基礎是由彈性力學應力分析導出的拉美公式，它既適用于厚壁容器，也適用薄壁容器。A.正確B.錯誤答案：A解析：厚壁容器強度設計的理論基礎是由彈性力學應力分析導出的拉美公式。由此計算的應力為三向應力。其中周向應力和徑向應力沿壁厚為非線性分布，承受內壓時，內壁應力的絕對值最大，外壁最小。但它們的軸向應力還是沿壁厚均勻分布的。拉美公式展示的厚壁筒中的應力較好地與實際情況相符合，反映了應力的客觀分布規律。它即適用于厚壁容器，也適用薄壁容器。內壓作用下的容器，由薄膜理論計算的周向薄膜應力較由拉美公式算出的內壁最大周向應力為低，其誤差隨K值增大而增加。當K＝1.5時，以內徑為基礎按薄膜理論計算的周向應力較拉美公式計算的內壁周向應力低23％。當以中徑為基礎時，按薄膜理論計算的周向應力則只比按拉美公式計算的內壁周向應力低3.8％。對于一般壓力容器此誤差是在允許的范圍內。為此GB150中將內壓圓筒的計算公式采用了以中徑為基礎的薄膜理論公式，其適用條件為K≤1.5，此條件等同于PC≤0.4[σ]tφ。5-4GB/T150中的內壓圓筒的計算公式由薄膜理論公式推導得出,其公式推導是以哪個直徑為基礎得出的?A.內徑B.外徑C.中徑答案：C解析：GB/T150.3-2011第3.3條，GB/T150.3-2011釋義109有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗壓力如何確定？氣密性試驗壓力如何確定？5-5有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？A.1.0MPAB.1.3MPAC.0.95MPA答案：A解析：GB/T150.1-2011附錄B第B4.7條b）取設計壓力等于或者稍大于整定壓力有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗壓力如何確定？氣密性試驗壓力如何確定？5-6此設備的水壓試驗壓力為：A.1.25*1.3*(min([σ]/[σ]t)MPaB.1.25*1.0*(min([σ]/[σ]t)MPa答案：B解析：GB/T.1-2011第4.6.2.2a）條。有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPa，設計壓力為1.0MPa，最大允許工作壓力為1.3MPa，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗壓力如何確定？氣密性試驗壓力如何確定？5-7此設備的氣密性試驗壓力為：A.1.0*(min([σ]/[σ]t)MPAB.1.30*(min([σ]/[σ]t)MPAC.1.0MPAD.1.3MPA答案:D解析:TSG21P26

3.2.13.1有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPa，設計壓力為1.0Ma，最大允許工作壓力為1.3MPa，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗壓力如何確定？氣密性試驗壓力如何確定？5-8如果此容器內的介質為液體，此安全閥的公稱通徑最小為多少？A.10mmB.15mmC.20mmD.25mm答案:B解析:GB/T150P18

B4.5簡述用于制造100mm厚內直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術條件要點。5-9用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下需要正火和100%UT檢測A.≥36mmB.＞36mmC.＞60mmD.≥60mm答案:B解析:GB/T150P42

4.1.4P46表3簡述用于制造100mm厚內直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術條件要點。5-10用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下需要對每張熱處理鋼板進行常溫拉伸和最低設計溫度下V型缺口沖擊試驗，沖擊吸收能量不低于相關標準中的規定A.≥80mmB.＞80mmC.≥60mmD.＞60mm答：D解析：GB/T150.2-2011P46簡述用于制造100mm厚內直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術條件要點。5-11用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下沖擊試驗應增加1/2處取樣進行的沖擊試驗，沖擊試驗溫度和沖擊吸收能量值應符合相關標準的規定。A.≥80mmB.＞80mmC.≥100mmD.＞100mm答：B解析：GB/T150.2-2011P46簡述用于制造100mm厚內直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術條件要點。5-12此設備屬于厚壁容器A.正確B.錯誤答：B解析：Do=1500+200=1700mm

Di=1500mmK=Do/Di=1700/1500=1.13<1.2，屬于薄壁容器。5-13外壓錐殼需要進行內壓計算A.正確B.錯誤答案：正確解析：GB150.3-20115.6.1.3

簡述外壓錐殼的設計計算過程要點5-14在外壓錐殼計算中，在大小端的附近不設置加強圈的情況下，錐殼大，小端也可以作為支撐線考慮A.正確B.錯誤答案：正確解析：只要慣性矩合格就可以，不一定非得加加強圈5-15錐形封頭的計算厚度與相鄰大小端筒體的計算厚度的關系（錐形封頭取單一厚度時）A.錐形封頭的計算厚度大于等于大端筒體的計算厚度B.錐形封頭的計算厚度大于小端筒體的計算厚度,小于大端筒體的計算厚度C.錐形封頭的計算厚度大于等于小端筒體的計算厚度答案：A解析：根據《壓力容器設計工程師培訓教程》10.5.2錐殼，錐殼厚度是以錐殼大端處第二曲率半徑為半徑的內壓圓筒的厚度計算式。GB150.3-20115.6.3條公式5-8，因cosα小于等于1，所以錐形封頭的計算厚度大于等于大端筒體的計算厚度。（本題不嚴謹，未說明錐形封頭有無折邊）簡述外壓錐殼的設計計算過程要點GB150P129

5.6.6條5-16

錐形封頭當錐殼半頂角α＞60°時，應如何設計A.按平蓋計算B.用應力分析法計算C.按筒體答案：AB解析：GB150P122

表5-4簡述長頸對焊法蘭的設計要點。按GB150P192

7.5條5-17

法蘭設計計算中，以下哪些參數需考慮腐蝕裕量A.大端厚度B.小端厚度C.法蘭盤的厚度D.螺栓直徑答案：AB解析：與介質接觸應考慮腐蝕裕量5-18

長頸法蘭的錐頸斜度要求（

）A.斜度大于1:3B.斜度大于2:3C.斜度大于1:2答案：A解析：GB150P1875-19由于法蘭力矩由法蘭環和錐頸共同承擔,故法蘭設計中應遵循”滿應力原則”A.正確B.錯誤答案：A解析：GB/T150P183

7

壓力容器工程師培訓教程P22412.95-20法蘭設計中考慮法蘭的剛度是為了保證法蘭的密封性A.正確B.錯誤答案：A解析：壓力容器工程師培訓教程P28312.1.2簡述筒體上徑向開孔的應力分析補強計算的結構設計要點。5-21筒體上徑向開孔的應力分析法可用于聯合補強A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150P165

6.6.15-22開孔補強設計的分析法規定，當圓筒具有兩個或兩個以上開孔時，相鄰兩開孔邊緣的間距不得小于2(Di*δn)?。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB/T150.3-20116.61b)條簡述筒體上徑向開孔的應力分析補強計算的結構設計要點。5-23用應力分析法計算開孔補強時，自接管與筒體的交線到補強區的距離滿足下列要求A.對于筒體L≥(Di*δn)?B.對于筒體L＞(Di*δn)?C.對于接管L1≥(d0*δnt)?D.對于接管L1＞(d0*δnt)?答案：BD解析：GB/T150.3-20116.61e)條簡述筒體上徑向開孔的應力分析補強計算的結構設計要點。5-24用應力分析法計算徑向開孔補強時，接管內部與圓筒內部交線處的圓角半徑范圍A.δn/8～δn/2B.δn/6～δn/2C.δn/8～δn/3D.δn/6～δn/3答案：A解析：GB/T150.3-20116.61f)條一臺裝有安全閥且介質毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說明其設計壓力、耐壓試驗、泄漏試驗。5-25按照GB/T150，最合理設計壓力取值應為（）。A.0.9MPAB.1.05MPAC.1.0MPAD.2.0MPA答案：B解析：根據GB150.1-2011第B.4.7條

一臺裝有安全閥且介質毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說明其設計壓力、耐壓試驗、泄漏試驗。5-26以下說法正確的是（）。A.不需要進行泄漏試驗；B.需要進行泄漏試驗，可以做氣密試驗，試驗壓力應為1.0MPA；C.需要進行泄漏試驗，可以做氣密試驗，試驗壓力應等于設計壓力；D.如果耐壓試驗采用氣壓試驗，則不需要再做泄漏試驗。答案：C解析：根據《固容規》第3.1.18條

一臺裝有安全閥且介質毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說明其設計壓力、耐壓試驗、泄漏試驗。5-27對本臺壓力容器，結合題2），關于最高允許工作壓力說法正確的是（）。A.最大允許工作壓力是指在設計溫度下，容器頂部所允許承受的最大壓力。該壓力是根據容器各受壓元件的有效厚度，考慮了該元件承受的所有載荷而計算得到的，且取最小值。B.設計者不需要給出最大允許工作壓力。C.設計者應當給出最大允許工作壓力；D.最大允許工作壓力即是設計壓力。答案A.C解析：根據GB150.1-2011第3.1.6條和《固容規》第3.1.18條

一臺裝有安全閥且介質毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說明其設計壓力、耐壓試驗、泄漏試驗。一臺裝有安全閥且介質毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說明其設計壓力、耐壓試驗、泄漏試驗。5-28本臺壓力容器耐壓試驗如果采用水壓試驗，試驗壓力pT計算,以下正確的是（）。A.p為設計壓力B.pc為計算壓力C.pMWP為最高允許工作壓力D.pz為整定壓力答案：C解析：150.14.6.2.2根據壓力容器的失效模式，完成下列各題。5-29GB/T150標準在技術內容中直接和間接考慮了如下哪些失效模式？（

）A.脆性斷裂B.韌性斷裂C.接頭泄露D.彈性或塑性失穩E.蠕變斷裂答案：ABCDE解析：150釋義P14根據壓力容器的失效模式，完成下列各題。5-30GB/T150中的受內壓圓筒和凸形封頭采用的是（

）準則。A.彈性失效B.塑性失效C.爆破失效D.斷裂失效答案：AB解析：150釋義P110abc節５-31彈性失效準則不允許構件上出現塑性變形區。（

）A.正確B.錯誤答案：A解析：《承壓容器》P6150釋義P21根據壓力容器的失效模式，完成下列各題。５-32下面哪種失效準則在超高壓壓力容器的設計中采用？（

）。A.彈性失效B.塑性失效C.爆破失效D.斷裂失效答案：Ｃ解析：《超高壓容器安全技術監察規程》宣貫材料-125頁

闡述目前壓力容器的主要設計方法。５-33目前壓力容器的主要設計方法有（

）。A.常規設計方法B.分析設計方法C.疲勞設計方法D.對比設計方法E.試驗方法答案：ABDE解析：李世玉教程上4.2.3

P54

闡述目前壓力容器的主要設計方法。5-34GB/T150采用（

）來確定受壓元件的尺寸。A.第一強度理論B.第二強度理論C.第三強度理論D.第四強度理論答案：A解析：

壓力容器設計人員培訓教材-2003

P18

5-35采用GB/T150規定的對比經驗設計方法的條件是（）①不能按GB/T150.3進行設計的壓力容器；

②材料標準抗拉強度下限值小于540MPa

③盛裝介質毒性程度為中度危害及以下的容器；A.①B.①②C.①③D.①②③答案：D解析：GB/T150.1-2011附錄D.1.3。5-36采用GB/T150規定的局部結構應力分析和評定，設計單位應具備SAD設計資質。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150.1-2011附錄E.2.1。一帶夾套設備，內筒容積1m3，真空(無真空泄放閥),介質易燃；夾套內介質為蒸汽，設計壓力0.5MPA，內筒及夾套材料均為Q245R，設計溫度150℃。設計溫度下的許用應力為140MPA，常溫下許用應力為148MPA。5-37本設備按設計參數劃定類別為（

）類。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.不劃類答案：A解析：TSG21-2016附件A。內筒真空，不劃類；夾套第二組介質，劃I類一帶夾套設備，內筒容積1m3，真空(無真空泄放閥),介質易燃；夾套內介質為蒸汽，設計壓力0.5MPA，內筒及夾套材料均為Q245R，設計溫度150℃。設計溫度下的許用應力為140MPA，常溫下許用應力為148MPA。5-38多腔壓力容器如果各腔的壓力、介質、容積不同，則各腔設計、制造技術要求應采用就高不就低的原則。（

）A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.1-20114.3.3e）一帶夾套設備，內筒容積1m3，真空(無真空泄放閥),介質易燃；夾套內介質為蒸汽，設計壓力0.5MPA，內筒及夾套材料均為Q245R，設計溫度150℃。設計溫度下的許用應力為140MPA，常溫下許用應力為148MPA。5-39該設備的內筒在穩定性校核不滿足要求的情況下，可采用（

）等方法。A.增加內筒壁厚B.圖樣上注明允許壓差值C.設置加強圈D.調整內筒材料答案：ACD解析：根據GB150.3-20114.3節，增加內筒壁厚、設置加強圈和調整內筒材料（增加材料彈性模量）均可以增加外壓圓筒的許用外壓力，從而使得內筒滿足穩定性校核。一帶夾套設備，內筒容積1m3，真空(無真空泄放閥),介質易燃；夾套內介質為蒸汽，設計壓力0.5Mpa，內筒及夾套材料均為Q245R，設計溫度150℃。設計溫度下的許用應力為140Mpa，常溫下許用應力為148Mpa。5-40該設備的液壓試驗壓力PT正確的是（

）。A.0.66Mpa(內筒)，0.75Mpa(夾套);B.0.75Mpa(內筒)，0.66Mpa(夾套);C.0.66Mpa(內筒)，0.66Mpa夾套);D.0.75Mpa(內筒)，0.75Mpa(夾套);答案：C解析：夾套Pt=1.25*0.5*148/140=0.66Mpa,內筒因真空設計壓力取-0.1Mpa,壓力試驗時，內壓與外壓的壓力差為0，故取0.66Mpa根據TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設安全附件及儀表應注意：5-41以下關于超壓泄放裝置裝設的描述，正確的是(

)A.若壓力源來自壓力容器外部，超壓泄放裝置就可以不直接安裝在壓力容器上。B.壓力容器設計壓力低于壓力源壓力時，必須裝設安全閥和壓力表。C.采用爆破片裝置與安全閥組合結構時，凡串聯在組合結構中的爆破片在動作時不允許產生碎片。D.易爆介質或毒性危害程度為極高、高度或者中度危害介質的壓力容器，應當在安全閥或者爆破片的排出口裝設導管。答案：C.D解析：TSG21-20169.1.2條。根據TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設安全附件及儀表應注意：5-42以下對于超壓泄放裝置的的安裝要求，正確的是（

）A.應安裝在壓力容器液面以上的氣相空間部分，或者安裝在與該氣相空間相連的管線上。B.安全閥應鉛直安裝。C.壓力容器與超壓泄放裝置之間的連接管和管件的通孔，其截面積不得小于超壓泄放裝置的出口面積。D.超壓泄放裝置與壓力容器之間不得安裝截止閥門。答案：A.B.C解析：TSG21-20169.1.3條。根據TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設安全附件及儀表應注意：5-43

以下有關安全閥、爆破片的描述，正確的是（

）A.安全閥、爆破片的排放能力，應當不小于壓力容器安全泄放量的1.25倍。B.安全閥的整定壓力應不小于該壓力容器的的最高允許工作壓力，且不大于該容器的設計壓力。C.壓力容器上裝有爆破片裝置時，爆破片的設計爆破壓力一般不大于該容器的設計壓力，且最小爆破壓力不小于該容器的最高允許工作壓力。D.彈簧式安全閥應當有防止隨便擰動調整螺釘的鉛封裝置。答案：B解析：GB150.1-2011附錄B根據TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設安全附件及儀表應注意：5-44

對于壓力容器儀表的選用，以下描述正確的是（

）A.設計壓力小于1.6MPa壓力容器使用的儀表精度不得低于2.5級。B.壓力表表盤刻度極限值應當為設計壓力的1.5倍～3.0倍。C.在安裝使用前，設計壓力小于10MPa的壓力容器用液位計，以1.25倍的液位計公稱壓力進行液壓試驗。D.儲存0℃以下介質的壓力容器，選用防霜液位計。答案：D解析：TSG21-2016,第9.2.1.1,A條特指壓力表，對其他儀表不做規定，B為工作壓力，C為1.5倍對于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點5-45

低溫用鋼的焊接關鍵是要避免焊縫金屬及熱影響區形成粗晶組織而導致低溫韌性降低。（

）A.正確B.錯誤答案：A解析：暫找不到確切規范，但個人觀點，在低溫鋼上對粗晶區的控制要求是正確的。5-46關于低溫容器的焊接描述正確的包括（ABCD

）。A.要求嚴格控制線能量。B.在焊接工藝評定確認的范圍內選用較小的焊接線能量C.宜采用多層多道施焊D.多道焊時要控制層間溫度對于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點5-47關于低溫容器的焊接描述正確的包括（ABCDE

）。A.不得在母材的焊接區引弧B.焊接接頭（包括對接接頭和角接接頭）應嚴格避免焊接缺陷C.不得有未焊透、未熔合、裂紋、氣孔等缺陷D.盡量減少余高，不得有凸形角焊縫E.要求焊縫表面呈圓滑過渡，不應有急劇形狀變化E.要求焊縫表面呈圓滑過渡，不應有急劇形狀變化F.焊縫表面的咬邊深度不得大于0.5mm

不得咬邊對于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點5-48對于低溫容器的焊接，設計時應考慮（BCD

）A.可以通過調質處理減小接頭區域內的焊接殘余應力，降低在低溫條件下的脆性傾向B.容器的支座或支腿不得直接焊接在殼體上，需設置墊板C.結構設計應充分考慮避免過大的溫度應力D.對于B類焊接接頭，不允許采用單面對接接頭GB/T150.3

313頁495-49設計

A、L、R

A的取值時，以下描述正確的有（）A.盡可能滿足

A≤0.2L，

A≤0.5RA。B.盡可能滿足

A≥0.2L，

A≤0.5RA。C.盡可能滿足

A≤0.2L，

A≥0.5RA。D.盡可能滿足

A≥0.2L，

A≥0.5RA。答案：A解析：答：是50和51題答案的綜合。技術問答P86

在雙支座臥式容器設計中，支座設計時應該重點考慮的問題。505-50當考慮確定A相對于L的取值時，目的是使哪個應力的絕對值最小？（

）A.由載荷引起的徑向彎曲應力。B.由載荷引起的軸向彎曲應力。C.鞍座平面上圓筒橫截面最低點的周向應力。D.鞍座邊角處圓筒的周向應力。答案：B解析：答：為減小支座處筒體的最大彎矩，使其應力分布合理，使支座跨距中心與支座處的最大彎矩相等。據此推導出的支座中心與封頭切線間的距離A=0.207L（L為筒體長度）。如果設計偏離此值，則支座處的軸向彎曲應力將顯著增加。（技術問答P86）

在雙支座臥式容器設計中，支座設計時應該重點考慮的問題。5-51當考慮確定A相對于RA的取值時，目的是（

）。A.應盡量減小支座處筒體的最大彎矩，使支座跨距中心與支座處的最大彎矩相等。B.盡可能利用封頭對筒體的加強作用。C.應盡量減小圓筒中間橫截面內的軸向彎矩。D.應盡量減小鞍座平面內圓筒的軸向彎矩。答案：B解析：答：封頭的剛性一般均較筒體大，對筒體由局部加強作用。試驗證明：當A≤0.5RA時，封頭對筒體才有加強作用，因此支座的最佳位置應在滿足A≤0.2L的條件下，盡量使A≤0.5RA。當A＞0.5RA或筒體無加強措施而剛性不足時，在周向彎矩的作用下，鞍座處筒體上講產生“扁塌”變形，而不起承載作用，稱為無效區。這不但會使鞍座處筒體中的各種應力增大，而且還會使軸向組合應力、切向剪應力和周向組合壓應力最大值的作用點下移。（技術問答P86）在雙支座臥式容器設計中，支座設計時應該重點考慮的問題。5-52下列描述中正確的是（

）。A.對L/Di很大，為避免支座跨距過大導致圓筒產生嚴重變形及應力過大，可以考慮設置三個以上支座。B.無論雙、三或多鞍座，都必須只有一個為固定支座。C.固定支座應選在容器接管較大、較多的一側。D.加強圈可有效的降低鞍座處的應力狀況。答案：ABCD解析《教程》下P207第22.1條處ABC；P222第22.6.3條處D

校核答案：ABD解析《教程》下P207第22.1條處AB；P222第22.6.3條處D針對塔式容器計算的阻尼比，完成以下各題。5-53自振特性包括（），是對塔式容器作動力計算是必不可少的條件。A.阻尼B.振型C.地震載荷D.自振周期E.風載荷答案：ABD解析：《教程》下P238第23.3條針對塔式容器計算的阻尼比，完成以下各題。5-54不同結構和材料的力學阻尼不同，且結構在動力載荷作用下，其動力反應（位移、速度或加速度反應）大小與結構的阻尼有關。（

）A.正確B.錯誤答案：正確解析《教程》下P242第23.4.3條4款。5-55對于塔式容器，經測試其阻尼比數據非常分散，（

）是影響阻尼比的因素。因此，只有通過實測的方法才有可能較準確地給出塔式容器的阻尼比，而在工程設計實踐中一般是采用經驗數據。A.塔式容器的內部結構：填料、塔盤；B.塔式容器的外部結構：梯子、平臺、外部接管；C.塔式容器內的介質：塔釜液位、塔盤持液量、振動時液面晃動周期；D.塔式容器自身結構材料：塔體材料、內部襯里、外部保溫；E.塔式容器基礎條件：基礎類型、土壤類別；答案：A、B、C、D、E解析：壓力容器設計工程師培訓教程-容器建造技術P242圖23.4.3-2下面針對塔式容器計算的阻尼比，完成以下各題。5-56

標準中規定，無實測數據時，一階（基本）振型的阻尼比可取ζ1=（

）；高階振型的阻尼比可參照第一階振型阻尼比選取。A.0.05~0.1B.0.001~0.003C.0.01~0.03D.0.1~0.3答案：C解析：NB/T47041-2014P33

表9下面U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結構時，見下圖:5-57

U形管板熱交換器在Pt（+）單獨作用下，上面描述正確的是（

）;

A.殼程法蘭力矩增大管板最大應力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應力；C.管板最大應力在管板中心；D.管板最大應力在管板邊緣答案：AD解析：《壓力容器設計人員培訓教材》P126

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結構時，見下圖:

5-58U形管板熱交換器在Ps（+）單獨作用下，上面描述正確的是（

）。A.殼程法蘭力矩增大管板最大應力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應力；C.管板最大應力在管板中心；D.管板最大應力在管板邊緣答案：AD

解析：《壓力容器設計人員培訓教材》126頁

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結構時，見下圖:5-59

固定管板熱交換器在Pt（+）單獨作用下，上面描述正確的是（

）;A.殼程法蘭力矩增大管板最大應力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應力；C.管板最大應力在管板中心；D.管板最大應力在管板邊緣答案：BD

解析：《壓力容器設計人員培訓教材》126頁

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結構時，見下圖:5-60

固定管板熱交換器在Ps（+）單獨作用下，上面描述正確的是（

）。A.殼程法蘭力矩增大管板最大應力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應力；C.管板最大應力在管板中心；D.管板最大應力在管板邊緣答案：AD

解析：《壓力容器設計人員培訓教材》126頁5-61評定對接焊縫預焊接工藝規程時，采用對接焊縫試件，試件評定合格的焊接工藝，（）。A.適用于焊件中的對接焊縫B.適用于焊件中的角焊縫C.不適用焊件中的角焊縫D.不適用焊件中的受壓角焊縫答案：AB解析：NB/T47014-20116.3.1.2評定對接焊縫預焊接工藝規程時，采用對接焊縫試件，對接焊縫試件評定合格的焊接工藝，適用于焊件中的對接焊縫和角焊縫。根據NB/T47014《承壓設備焊接工藝評定》標準，簡述對接焊縫和角焊縫的焊接工藝評定和評定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規則。5-62評定非受壓角焊縫預焊接工藝規程時，（

）A.只能采用對接焊縫試件B.只能采用角焊縫試件C.可采用角焊縫試件D.可采用對接焊縫試件答案：B解析：NB/T47014-20116.3.1.2評定非受壓角焊縫預焊接工藝規程時，可僅采用角焊縫試件。根據NB/T47014《承壓設備焊接工藝評定》標準，簡述對接焊縫和角焊縫的焊接工藝評定和評定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規則。5-63板狀對接焊縫試件評定合格的工藝，適用于管狀的對接焊縫，反之則不可。（

）A.正確B.錯誤答案：B解析：NB/T47014-20116.3.2板狀對接焊縫試件評定合格的焊接工藝，適用于管狀焊件的對接焊縫，反之亦可。根據NB/T47014《承壓設備焊接工藝評定》標準，簡述對接焊縫和角焊縫的焊接工藝評定和評定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規則。5-64當同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法或重要因素、補加因素不同的焊接工藝時，（）可按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進行評定，亦可使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進行組合評定。（

）A.可按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進行評定；B.可使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進行組合評定；C.必須按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進行評定；D.必須使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進行組合評定。答案：AB解析：根據NB/T47015標準，簡述如何確定焊后熱處理厚度。5-65等厚度全焊透對接焊接接頭的焊后熱處理厚度，取其焊縫厚度，等于母材厚度。（

）A.正確B.錯誤答案：A解析：也即容器或其受壓元件鋼材厚度焊縫厚度是指焊縫橫截面中，從焊縫正面到焊縫背面的距離根據NB/T47015標準，簡述如何確定焊后熱處理厚度。5-66關于焊后熱處理厚度δPWHT取值描述正確的是（

）。A.對接焊縫連接的焊接接頭中，δPWHT等于焊縫厚度；B.角焊縫連接的焊接接頭中，δPWHT等于角焊縫厚度；C.組合焊縫連接的焊接接頭，δPWHT等于對接焊縫和角焊縫厚度中較大者；D.螺柱焊時，δPWHT等于螺柱螺紋大徑；答案：AC解析：角焊縫的焊接接頭PWHT等于對接焊縫和角焊縫厚度中較大者組合焊縫的焊后熱處理厚度δPWHT為對接焊縫厚度與角焊縫厚度中的較大者根據NB/T47015標準，簡述如何確定焊后熱處理厚度。5-

67根據NB/T47015，不同受壓元件相焊時，關于焊后熱處理厚度描述正確的是（

）。A.兩相鄰對接受壓元件中取較厚一側母材厚度；B.接管、人孔等連接件與殼體、封頭相焊時，取連接件頸部焊縫厚度、殼體焊縫厚度、封頭焊縫厚度，或補強板、連接件角焊縫厚度之中的較大者；C.接管與法蘭焊接時，取接管頸在接頭處的焊縫厚度；D.非受壓件與受壓件相焊，取受壓元件厚度；E.管子與管板焊接時，取管子厚度。答案：B、C解析：答：根據NB/T47015-2011第4.6.2.4條：不同厚度受壓元件相焊時的焊后熱處理厚度：a）兩相鄰對接受壓元件中取其較薄一側母材厚度；b）如圖2所示筒體內封，則取殼體厚度或角焊縫厚度中較大者；c）在殼體上焊接管板、平封頭、蓋板、凸緣或法蘭時，除圖3所示δf＞δo。這一類情況除外，取殼體厚度；d）接管、人孔等連接件與殼體、封頭相焊時，取連接件頸部焊縫厚度、殼體焊縫厚度、封頭焊縫厚度，或補強板、連接件角焊縫厚度之中的較大者；e）接管與法蘭相焊時，取接管頸在接頭處的焊縫厚度；f）當非受壓元件與受壓元件相焊，取焊接處的焊縫厚度；g）管子與管板焊接時，取其焊縫厚度；h）焊縫返修時，取取所填充的焊縫金屬厚度。根據NB/T47015標準，簡述如何確定焊后熱處理厚度。5-

68焊縫返修時，焊后熱處理厚度δPWHT取（）A.所填充的焊縫金屬厚度B.返修焊縫的焊縫厚度C.母材厚度答案：A解析：答：焊縫返修時，焊后熱處理厚度δPWHT取所填充的焊縫金屬厚度；位于焊縫同一橫截面的兩處返修部位，返修焊縫厚度則為兩處之和。

簡述塔器的計算截面5-

69塔的非均質變化的截面包括（

）。A.如塔盤或填料的起始高度B.壁厚變化截面C.塔釜液高度面D.材料變化截面答案：A、B、C、D解析：答：塔式容器的自振周期、地震載荷及風載荷計算中，都要求將塔體及裙座分成若干計算段。分段時應遵循下述原則：（1）每個計算段的幾何形狀沒有突變，不得存在直徑或壁厚的變化；（2）圓錐形殼體（或中間變徑段）宜單獨分成一段或幾段；（3）每一計算段的質量分布沒有突變，如裝有填料（或催化劑）的部分應劃為一計算段，對于板式塔的裝有塔盤和無塔盤部分，應分別劃分計算段；（4）存在集中質量的塔式容器，應使集中質量的作用點位于該計算段的質量集中點，避免在同一計算段內形成兩個質點。（摘自工程師培訓手冊）（5）每一計算段的殼體應是同一種材料。（1、2、3、5摘自SH/T3098《石油化工塔器設計規范》）塔殼體（含裙座）需進行應力校核的危險截面如下：（1）塔裙座基礎環板上表面的裙座殼體橫截面；（2）裙座最大開孔處的殼體截面；（3）裙座與塔體焊接接頭截面；（4）不等直徑塔變截面交界處塔殼橫截面；（5）等徑直變壁厚交界處塔殼橫截面（即同一厚度段的底部橫截面）；（6）塔的下封頭切線所在截面；（7）裙座過渡段的低截面。

70塔的非均質變化的截面應作為塔的計算截面。（

）A.正確B.錯誤簡述塔器的計算截面71以下需作為塔器的計算截面的有（）。A.塔器人孔中心線所在截面B.塔器下封頭切線所在截面C.不等直徑塔變截面交界處的塔殼截面D.塔器上封頭切線所在截面簡述塔器的計算截面72塔器的裙座部位應作為計算截面的包括（

）。A.裙座與封頭焊縫截面B.裙座過渡段分界面C.裙座檢查孔截面D.裙座較大引出孔截面E.裙座殼底截面5-73某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當地地震設防烈度為8度，且上下封頭均為標準橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設計壓力-0.1MPa）塔器，設計溫度為350℃。該塔器塔殼需要進行哪些校核。（

）A.周向穩定性校核B.軸向穩定性校核C.軸向拉應力校核D.周向拉應力校核答案：A、B、C。

外壓圓筒失效方式是周向彈性失穩；真空塔器的塔殼一定要進行周向穩定性校核；塔器要進行軸向拉應力校核及軸向穩定性校核。解析：《承壓容器》（石油化工設備選用手冊）第五章外壓圓筒和封頭設計5.1外壓圓筒的受載和失效方式中明確說明外壓圓筒失效方式是周向彈性失穩。真空容器要校核周向穩定性。NB/T47041-20147.9塔殼軸向應力校核中7.9.1規定了圓筒形塔殼軸向應力校核；7.9.2規定了圓筒軸向穩定性校核；7.9.3規定了圓筒拉應力校核。

設防烈度為8度,還應考慮上下兩個方向垂直地震力，當校核截面的軸向拉應力時，取垂直地震力向上方向，當校核截面的軸向壓應力時，取垂直地震力向下方向。?5-74某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當地地震設防烈度為8度，且上下封頭均為標準橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設計壓力-0.1MPa）塔器，設計溫度為350℃。下列描述正確的是（

）。A.該塔器應考慮高振型的影響B.該塔器應計算橫向風振

C.該塔器應考慮上下兩個方向垂直地震力

D.裙座上部靠近封頭處應設置隔氣圈

答案：C。設防烈度為8度,應考慮上下兩個方向垂直地震力；H/Di=20000/1500=13.33<15,不用考慮高振型的影響，不用計算橫向風振。塔器，設計溫度為350℃,小于400℃，裙座上部靠近封頭處,不用設置隔氣圈；解析：NB/T47041-20146.5.3條當塔殼下封頭的設計溫度大于或等于400℃，在裙座上部靠近封頭處應設置隔氣圈；7.5.2.1條設防烈度為8度或9度區的塔式容器，應考慮上下兩個方向垂直地震力；7.5.4條當H/D>15m且H>20m時，還應考慮高振型的影響；7.6.2條當H/D>15且H>30m時，還應計算橫向風振。?5-75某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當地地震設防烈度為8度，且上下封頭均為標準橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設計壓力-0.1MPa）塔器，設計溫度為350℃。根據NB/T47041標準規定，由真空引起的軸向應力為σ1，由操作或非操作時重力及垂直地震力為σ2，彎矩引起的軸向應力為σ3，題中塔器圓筒軸向壓應力表達正確的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3答案：A。對真空塔器圓筒軸向壓應力為σ1+σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2條圓筒軸向穩定性校核，圓筒最大組合壓應力計算，對真空塔式容器按公式（57）計算：σ1+σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1為由真空引起的軸向應力為，σ2為由操作或非操作時重力及垂直地震力，σ3為彎矩引起的軸向應力，[σ]cr為圓筒許用軸向壓應力，按下述確定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（載荷組合系數K=1.2）?5-76

某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當地地震設防烈度為8度，且上下封頭均為標準橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設計壓力-0.1MPA）塔器，設計溫度為350℃。題中塔器圓筒軸向壓應力表達正確的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3選A

此題與5-75題重復，可以將75或76之一改成塔器圓筒軸向拉應力表達正確的是（）。答案：壓應力選A。對真空塔器圓筒軸向壓應力為σ1+σ2+σ3。拉應力選D。對真空塔器圓筒軸向壓應力為-σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2條圓筒軸向穩定性校核，圓筒最大組合壓應力計算，對真空塔式容器按公式（57）計算：σ1+σ2+σ3≤[σ]crNB/T47041-20147.9.3條圓筒拉應力校核，圓筒最大組合拉應力計算，對真空塔式容器按公式（59）計算：-σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1為由真空引起的軸向應力為，σ2為由操作或非操作時重力及垂直地震力，σ3為彎矩引起的軸向應力，[σ]cr為圓筒許用軸向壓應力，按下述確定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（載荷組合系數K=1.2）校核：正確。5-77某受內壓塔，帶無折邊變徑段，錐段半頂角30度，當地地震設防烈度為8度。操作工況下該塔變徑段都應校核那些應力？（

）A.錐段大、小端在內壓下周向應力；B.錐段選取的計算截面在內壓、重力及垂直地震力、最大彎矩作用下的組合軸向拉應力；C.錐段大、小端選取的計算截面在重力及垂直地震力、最大彎矩作用下的軸向穩定性校核；D.按GB/T150.3判斷大小端是否需要加強，并進行加強設計;E.進行內壓和軸向載荷共同作用下的連接處加強設計;答案：ACDE解析：NB/T47041-20147.2條，

7.5.2.1條，GB/T150.3-2011

5.6.4條。校核：正確。5-78某受內壓塔，帶無折邊變徑段，錐段半頂角30度，當地地震設防烈度為8度。根據GB/T150.3規定，受內壓無折邊錐殼，確定錐殼大端連接處的加強圖，曲線按（）繪制，控制值為（）A.最大等效應力B.連接處的等效局部薄膜應力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：AC

解析：GB150.3圖5-11注；GB/T150-20115.6.4.1條受內壓無折邊錐殼大端厚度。校核：正確。某受內壓塔，帶無折邊變徑段，錐段半頂角30度，當地地震設防烈度為8度。5-79根據GB/T150.3規定，受內壓無折邊錐殼，確定錐殼小端連接處的加強圖，曲線按（B）繪制，控制值為（D）A.最大等效應力B.連接處的等效局部薄膜應力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：B，D解析：GB/T150.3-2011——P1255-80進行內壓和軸向載荷共同作用下的連接處加強設計時，除壓力載荷外，由外載荷在錐殼大小端產生的單位圓周長度上的軸向力（f1,f2）取值步驟包括（

）。上述步驟得到力的代數和即分別為大小端截面處的f1，f2。A.分別截取大小端截面處的最大彎矩，分別計算出大小端截面處由彎矩產生的單位圓周長度上的最大軸向拉力；B.分別截取大小端截面以上部分的塔的全部重量，計算大、小端截面處由重量產生的單位圓周長度上的軸向壓縮應力；C.判斷最大彎矩是風載荷控制還是地震載荷控制，如果是地震載荷控制，分別計算大小端截面處單位圓周長度上的垂直地震軸向拉力；D.判斷最大彎矩是風載荷控制還是地震載荷控制，如果是風載荷控制，計算大小端截面處風載荷產生的單位圓周長度上的軸向拉力。答案：解析：說明NB/T47041標準中裙座殼體校核了什么應力。5-81塔器標準中裙座殼體應校核（

）A.軸向壓應力B.軸向拉應力C.許用外壓[P]D.周向應力答案：A解析：NB/T47041-2014——7.12（裙座筒體受到重力和各種彎矩的作用，但不承受壓力。重力和彎矩在裙座底部截面處最大，因而裙座底部截面是危險截面。此外，裙座上的檢修孔或人孔、管線引出口有承載削弱作用，這些孔中心橫截面處也是裙座筒體的危險截面。裙座筒體不受壓力作用，軸向組合拉伸應力總是小于軸向組合壓縮應力。因此，只需校核危險截面最大的軸向壓縮應力。）82、裙座殼體所受的軸向應力包括（）計算截面以上部分所有重量產生的軸向壓應力；外載荷產生的計算最大彎矩在計算截面上產生的軸向力。（

）A.計算截面以上部分塔器操作質量產生的軸向應力B.計算截面處的最大彎矩產生的軸向應力C.內壓或真空產生的軸向應力D.計算截面處的垂直地震力（最大彎矩為地震彎矩參與組合時計入）答案：

ABC

D說明NB/T47041標準中裙座殼體校核了什么應力。5-83、

裙座殼體軸向力校核時，由重量產生的軸向壓應力和最大彎矩產生的軸向應力疊加的結果是在裙座殼體上同一截面上的軸向壓應力在數值上（

）拉應力。A.大于B.小于C.等于答案：

A說明NB/T47041標準中裙座殼體校核了什么應力。5-84、耐壓試驗時，裙座殼體軸向應力校核，其許用值為（

）。A.KBcos2θB.Bcos2θC.D.Bcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）較小值E.KBcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）較小值

答案：

D解析：NB/T47041-2014

P45頁根據NB/T47042標準，簡述受內壓和外壓容器在操作和壓力試驗時，筒體軸向應力是如何組合校核的。5-85受內壓和外壓容器在正常操作工況時，校核壓應力時，（

）。A.受內壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：C、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應力的計算需要考慮最危險的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標準的表3中明確給出了對于正壓和負壓容器必須進行計算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據NB/T47042標準，簡述受內壓和外壓容器在操作和壓力試驗時，筒體軸向應力是如何組合校核的。5-86受內壓和外壓容器在正常操作工況時，校核拉應力時，（

）。A.受內壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：A、B解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應力的計算需要考慮最危險的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標準的表3中明確給出了對于正壓和負壓容器必須進行計算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據NB/T47042標準，簡述受內壓和外壓容器在操作和壓力試驗時，筒體軸向應力是如何組合校核的。5-87受內壓和外壓容器在壓力試驗工況時，校核拉應力時，（

）。A.受內壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：A、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應力的計算需要考慮最危險的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標準的表3中明確給出了對于正壓和負壓容器必須進行計算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據NB/T47042標準，簡述受內壓和外壓容器在操作和壓力試驗時，筒體軸向應力是如何組合校核的。5-88受內壓和外壓容器在壓力試驗工況時，校核壓應力時，（）。A.受內壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：B、C解析：NB/T47042-2014中的7.7.2.3表3根據NB/T47042標準，簡述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應力時，地震力方向如何取。5-89地腳螺栓應力校核時，主要考慮的載荷包括（）。A.風載荷B.工作載荷C.地震載荷D.附件載荷答案：B、C、D解析：NB/T47042-2014中的7.8.3條根據NB/T47042標準，簡述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應力時，地震力方向如何取。5-90當鞍座與基礎間的摩擦力不足以抵消地震力時，地腳螺栓將承受（）。A.拉應力B.壓應力C.剪應力D.組合應力答案：C解析：NB/T47042-2014中的7.8.3.4條根據NB/T47042標準，簡述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應力時，地震力方向如何取。5-91

雙鞍座支承的臥式容器當鞍座與基礎間的摩擦力不足以抵消地震力時，水平地震力方向應取（）方向，來校核地腳螺栓。校核計算時地腳螺栓個數應取（）。A.沿筒體軸線方向B.垂直筒體軸線方向C.兩鞍座地腳螺栓數量綜合D.固定端鞍座地腳螺栓數量根據NB/T47042標準，簡述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應力時，地震力方向如何取。答案：A、D解析：NB/T47042標準釋義7.8

P27頁

5-92

雙鞍座支承的臥式容器，地震傾覆力矩引起的地腳螺栓應力為（），應取水平地震力方向為（）。A.拉應力B.壓應力C.剪應力D.垂直筒體軸線方向E.沿筒體軸線方向答案：A、D解析：NB/T47042標準釋義7.8

P26頁

說明臥式容器何時考慮設置加強圈及注意事項。

5-93

以下哪些情況應考慮設置加強圈（）A.臥式容器承受外壓時，根據GB/T150.3進行許用外壓計校核，不滿足要求時B.支座處圓筒橫截面內最高、最低處的軸向應力（σ3，σ4）偏大時C.支座處圓筒橫截面最低點的周向應力偏大時（σ5）D.無加強圈時鞍座邊緣處的圓筒周向應力偏大時（σ6）答案：A、B、C、D解析：NB/T470427.7.2.2.2條σ3，σ4公式（7）（8）中K1K2與加強圈有關,從標準定義上看σ5/σ6都是不存在加強圈的應力，P84頁定義舊版壓力容器工程師培訓教程臥式容器22.6.3條

說明臥式容器何時考慮設置加強圈及注意事項。5-94圓筒未設置加強圈時和在鞍座平面上或靠近鞍座處有加強圈后，σ4的位置保持不變。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：NB/T47042-20147.7.2.2.2說明臥式容器何時考慮設置加強圈及注意事項。5-95當加強圈在鞍座平面內時，最大彎矩點在（）；當加強圈靠近鞍座平面時，最大彎矩點在（）。A.鞍座邊角處B.橫截面水平中心線處C.靠近鞍座邊角處D.靠近橫截面水平中心線處答案：AD解析：NB/T47042-20147.7.4說明臥式容器何時考慮設置加強圈及注意事項。5-96設置加強圈應考慮（）。A.加強圈位置應做到盡量均布；B.加強圈的斷開長度要滿足GB/T150.3的要求；C.設置內加強圈時，直接可用加強圈的慣性矩進行校核計算；D.設置內加強圈時，應在內加強圈的頂部和底部分別開設通氣孔和排凈孔。答案：ABD解析：NB/T47042-20146.3兩臺位號不同，其他均相同的壓力容器，設計溫度為-30℃，殼體材質為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標準關于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規定，3個標準試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-97按照GB/T150的規定，關于殼體用鋼板描述正確的是（）。A.逐張進行超聲檢測，按照NB/T47013.3規定，不低于Ⅱ級B.逐張進行超聲檢測，按照NB/T47013.3規定，不低于Ⅲ級C.逐張進行拉伸和V型缺口沖擊試驗D.逐熱處理張進行拉伸和V型缺口沖擊試驗答案：A解析：GB/T150.2標準表2兩臺位號不同，其他均相同的壓力容器，設計溫度為-30℃，殼體材質為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標準關于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規定，3個標準試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-98有關此兩臺壓力容器的焊后熱處理說法正確的是（）。A.不需要進行焊后熱處理B.焊前預熱100℃以上，可以不進行焊后熱處理C.需要進行熱處理，熱處理保溫時間為100分鐘D.需要進行熱處理，熱處理保溫時間為60分鐘答案：C解析：GB/T150.4標準表5，NB/T47015標準表5兩臺位號不同，其他均相同的壓力容器，設計溫度為-30℃，殼體材質為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標準關于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規定，3個標準試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-99按照GB/T150的規定，判斷本題中的壓力容器是否需要制備產品焊接試板。（）A.不需要制做產品焊接試件B.A類縱向焊接接頭，逐臺制備產品焊接試件C.A、B類焊接接頭，逐臺制備產品焊接試件D.A類縱向焊接接頭，選一臺制備產品焊接試件答案：B解析：GB/T150.4標準9.1.1.1條兩臺位號不同，其他均相同的壓力容器，設計溫度為-30℃，殼體材質為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標準關于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規定，3個標準試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-100產品焊接試件的沖擊試樣，焊接接頭應取3個標準試樣，標準試樣的平均沖擊吸收能量不低于24J。至多允許有一個試樣沖擊吸收能量低于24J，且不低于17J。（A）A.正確B.錯誤解析：NB/T470166.3.4一臺低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。5-101泄放裝置的動作壓力，對于安全閥，就是其整定壓力。（A

）A.正確B.錯誤

解析：

GB/T150.1

B2.1

一臺低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。5-102合理的安全閥的整定壓力為（D）。A.0.95＜Ps≤1.0MPAB.1.0＜Ps≤1.3MPAC.0.95＜Ps≤1.3MPAD.1.0＜Ps≤1.26MPA解析：

GB/T150.1B3.1B3.2.1

TSG213.1.9.25-103一臺低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。本容器的水壓試驗壓力為（）。A.1.1×1.3×(min([σ]/[σ]t))B.1.1×1.0×(min([σ]/[σ]t))C.1.25×1.3×(min([σ]/[σ]t))D.1.25×1.0×(min([σ]/[σ]t)).答案：C解析：GB/T150.14.6.2.2

5-104一臺低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設計壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。本容器的氣密性試驗壓力為（）？A.0.95MPAB.1.0MPAC.1.1MPAD.1.3MPA答案：B解析：GB/T150.24.7.5

5-105簡述內壓圓筒的厚度計算公式及其適用范圍。GB/T150圓筒承內壓壁厚計算公式的適用范圍為（）。A.Pc＜0.6[σ]tφB.Pc≤0.6[σ]tφC.Pc≤0.4[σ]tφD.Pc＜0.4[σ]tφ答案：C解析：GB/T150.33.3

簡述內壓圓筒的厚度計算公式及其適用范圍。5-106

GB/T150圓筒承內壓壁厚計算公式的適用范圍也可以表達為外直徑與內直徑之比（D0/Di）不大于（

）。A.1.3B.1.5C.1.6D.2.0答案：B解析：答：《壓力容器設計工程師培訓教程2019版基礎知識零部件》4.10.1條5-107

GB/T150中內壓圓筒厚度計算公式稱為（）。A.內徑公式B.外徑公式C.中徑公式答案：C解析：答：由于薄壁公式形式簡單、計算方便，適于工程應用。為了解決厚壁筒時薄壁公式引起的較大誤差，由此采取增大計算內徑，以適應增大應力計算值的要求。為此將圓簡計算內徑改為中徑。GB/T150.3中的內壓圓筒公式稱中徑公式。中徑公式由于增大了計算內徑，使計算應力得到提高，當K=1.5時，該式應力計算值與拉美公式環向最大應力(內壁處)的計算值相差僅為3.8%。此誤差在工程設計的允許范圍內。為此中徑公式廣為工程設計標準所采用。《壓力容器設計工程師培訓教程2019版基礎知識零部件》8.2.1（3）條5-108設計溫度下圓筒的計算厚度為（

）？A.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ-Pc)B.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ+Pc)C.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ+Pc)D.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ-Pc)答案：A、C解析：GB/T150.3-20113.3

5-109壓力容器殼體開孔邊緣可引起哪些應力？（）A.一次總體薄膜應力B.局部薄膜應力C.彎曲應力D.峰值應力答案:BCD解析：壓力容器設計工程師培訓教程——基礎知識零部件中11.3小節根據GB/T150關于開孔補強的規定，完成下列各題。5-110等面積補強法對開孔邊緣的峰值應力是通過限值開孔形狀、長短經之比和開孔范圍間接考慮的。（）A.正確B.錯誤答案：A解析：壓力容器設計工程師培訓教程——基礎知識零部件中7.6.10小節根據GB/T150關于開孔補強的規定，完成下列各題。5-111開孔補強所需補強面積計算中殼體計算厚度說法正確的是（）。A.內壓圓筒開孔補強所需補強面積計算中殼體計算厚度沿整體各處相等；B.內壓橢圓封頭開孔補強所需補強面積計算中殼體計算厚度，在0.8Di范圍內，近似按當量球殼計算，在過渡區，按封頭計算厚度；C.內壓錐形封頭，其大端和小端開孔補強所需補強面積計算中殼體計算厚度是相同的；D.外壓橢圓封頭開孔補強所需補強面積計算中殼體計算厚度，并在對過渡區和球面區進行區分。答案：AB解析：壓力容器設計工程師培訓教程——基礎知識零部件中11.4.3小節根據GB/T150關于開孔補強的規定，完成下列各題。5-112某容器既有內壓工況又有外壓工況，殼體和機關材料相同，按外壓工況計算的是（）。A.若外壓作用下的殼體計算厚度大于內壓作用下的殼體計算厚度時B.若內壓作用下的殼體計算厚度大于外壓作用下的殼體計算厚度時C.若外壓作用下的殼體計算厚度大于內壓作用下的殼體計算厚度的2倍時D.若內壓作用下的殼體計算厚度大于外壓作用下的殼體計算厚度的2倍時答案：A解析：沒找到依據，答案不確定。根據NB/T47042標準，論述影響臥式容器合理設計的因素。5-113臥式容器的設計，首先要結構合理、節省材料，同時又要滿足工藝及結構強度、剛性要求。鞍座的軸向位置、鞍座的結構尺寸、是否設置加強圈是影響臥式容器合理設計的三個重要因素。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：《壓力容器設計工程師培訓教程》第22.6節5-114在工程條件允許的情況下，臥式容器的鞍座設計可進行結構調整，以使設計更合理。一般調節步驟是：（）。A.增設鞍座墊板→增加鞍座包角→調整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設加強圈;B.增設加強圈→調整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設鞍座墊板→增加鞍座包角C.增設鞍座墊板→調整鞍座位置，使A≤0.5RA→增加鞍座包角→增設加強圈;D.調整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設鞍座墊板→增加鞍座包角→增設加強圈;答案：D解析：《壓力容器設計工程師培訓教程》第22.6節5-115臥式容器的A值對容器受力影響很大，是影響容器設計合理與否的重要因素之一，下面描述正確的是（

）。A.當A值減小時，筒體中間截面的彎矩M1減小，鞍座截面的彎矩M2增加。B.當A=0.2L時，筒體中間截面的彎矩M1與鞍座截面的彎矩M2趨于接近。C.當A≤0.5Ra時，由于封頭對圓筒體的加強作用，在鞍座承受彎矩M2時抗彎截面為整個圓截面。D.A＞0.5Ra時，抗彎截面減少，從而使σ3、σ4增大。E.對L/D較大的長臥式容器，取A≤0.5Ra時可能使中間截面彎矩M1偏大，應調整A使其滿足0.2L＞A＞0.5Ra，先使σ1、σ2合格，再校核其他應力答案：B/C/D解析：壓力容器設計人員培訓習題集。

5-116臥式容器的鞍座結構尺寸設計時應盡量使墊板起加強作用，即（

）。此時墊板可以稱作加強板。A.墊板的寬度b2不應小于b4，墊板厚度不小于0.6倍的圓筒厚度，墊板對圓筒體的包角不小于θ+15°B.墊板的寬度b4不應小于b2，墊板厚度不小于0.8倍的圓筒厚度，墊板對圓筒體的包角不小于θ+12°C.墊板的寬度b2不應小于b4，墊板厚度不小于0.8倍的圓筒厚度，墊板對圓筒體的包角不小于θ+15°D.墊板的寬度b4不應小于b2，墊板厚度不小于0.6倍的圓筒厚度，墊板對圓筒體的包角不小于θ+12°。答案：D解析：NB/T47042第7.7.4.1.1注釋：

5-117下列關于焊接材料的說法是正確的（）。A.碳素鋼相同鋼號相焊，選用焊接材料應保證焊縫金屬的力學性能高于或等于母材規定的限值。B.低合金鋼相同鋼號相焊，選用焊材應保證焊縫金屬的力學性能高于或等于母材規定的限值。C.高合金鋼相同鋼號相焊，選用焊材應保證焊縫金屬的力學性能高于或等于母材規定的限值。當需要時，其耐蝕性能不應低于母材相應要求。D.用生成奧氏體焊縫金屬的焊接材料焊接非奧氏體母材時，應慎重考慮焊縫金屬與母材膨脹系數不同而產生的應力作用。答案：A/B/C/D解析：HG/T20581

5-118不同強度等級鋼號的碳素鋼和低合金鋼材之間相焊，焊材應保證（）A.焊縫金屬的抗拉強度高于或等于強度較高一側母材抗拉強度下限值。B.焊縫金屬的抗拉強度高于或等于強度較低一側母材抗拉強度下限值。C.焊縫金屬的抗拉強度高于或等于強度較低一側母材抗拉強度下限值，且焊縫金屬的抗拉強度不超過強度較高一側母材抗拉強度下限值。D.焊縫金屬的抗拉強度高于或等于強度較低一側母材抗拉強度下限值，焊縫金屬的抗拉強度不超過強度較高一側母材抗拉強度上限值。答：C解析：NB/T47015-2011P994.1.7a)簡述NB/T47015標準中關于焊接材料的選用原則答：1.焊縫金屬的性能應高于或等于相應母材標準規定的下限值，或滿足圖樣的規定的技術要求。2.合適的焊接材料與合理的焊接工藝相配合，以保證焊接接頭性能滿足設計規定和服役要求。3.充分掌握焊接材料的焊接性能，用于壓力容器的焊接材料應有焊接性能試驗或實踐基礎。NB/T47015-20173.1.2.1

P95

5-119

奧氏體高合金鋼與碳素鋼、低合金鋼之間相焊，選用焊接材料應保證焊縫金屬的（）。當設計溫度不超過370℃時，采用（）焊接材料；當設計溫度高于370℃時，宜采用（）焊接材料。A.力學性能和耐腐蝕性能B.抗裂性能和力學性能C.鉻、鎳含量可保證焊縫金屬為奧氏體的不銹鋼D.鎳基合金E.高合金答：BC

D解析：NB/T47015-20174.1.7b）

P99簡述NB/T47015標準中關于焊接材料的選用原則5-120

對于復合鋼板，計算時不計入覆層的強度的情況下，覆層鋼材選用的焊接材料可以不要求焊縫金屬力學性能高于或等于母材規定的限值，但應保證焊縫金屬的耐蝕性能。（A）A.正確B.錯誤答：A解析：NB/T47015-20174.1.8

P100針對熱交換器殼程導流筒的設置要求完成以下各題。5-121

關于厚壁圓筒與薄壁圓筒下列說法不正確的有:A.外徑（Do）與內徑（Di）之比K大于1.2時，為厚壁容器。B.工程上采用的圓筒壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.5。C.工程上采用的圓筒壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.35。D.內壓計算圓筒的中徑公式是按照最大主應力理論得出，即是以第一強度理論為基礎的。E.拉美公式由彈性力學導出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。答案：C解析：壓力容器設計工程師培訓教程8.4和8.6條5-122

關于厚壁球殼與薄壁球殼下列說法不正確的有:A.外徑（Do）與內徑（Di）之比K大于1.2時，為厚壁容器。B.工程上采用的球殼壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.5。C.工程上采用的球殼壁厚計算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.35。D.內壓計算球殼壁厚的中徑公式是按照最大主應力理論得出，即是以第一強度理論為基礎的。E.拉美公式由彈性力學導出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。答案：B解析：壓力容器設計工程師培訓教程8.6條關于厚壁容器與薄壁容器5-123

薄壁圓筒考慮了環向應力和軸向應力，忽略了徑向應力，視為環向應力和軸向應力都是沿壁厚均勻分布的薄膜應力。A.正確B.錯誤答案：A解析：壓力容器設計工程師培訓教程8.2.1條5-124

厚壁圓筒承受環向應力、軸向應力和徑向應力三向應力作用，環向應力和徑向應力沿壁厚（

）分布，軸向應力沿