樊泉桂超臨界機組

(1)-相關知識2023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/5凝汽器GCCPCBP頂棚包墻低過屏過高過IPHPLP316LPB361分離器儲水罐除氧器給水泵高加低加低加水冷壁省煤器后墻前墻CBAEDF啟動油槍暖磨煤粉燃燒器CCP頂棚包墻低過屏過高過低再高再GG汽輪機排汽2023/2/5

超臨界機組的熱效率與煤耗超臨界機組的可靠性和受影響的部國內外發展現狀與水平超臨界機組的容量和參數5.超臨界機組的水汽品質內容簡介超臨界機組（1）2023/2/5超臨界機組的相關知識

超臨界機組是指發電機組的蒸汽參數達到臨界壓力以上的機組。目前，世界上超臨界機組的蒸汽參數以24MPa、540℃/540℃為基礎。為了追求發電機組的高效率，降低發電煤耗，充分利用能源，實現可持續發展的目標，超臨界機組正在逐步向更高參數的方向發展。將來有可能將蒸汽參數提高到40MPa、700℃/720℃的水平，這類機組稱為超超臨界機組或高效超臨界機組。2023/2/5熱力學中水和水蒸汽的狀態轉變有一個條件。即在臨界壓力以下，水可以由液態經過加熱蒸發和過熱過程，變為溫度高于對應壓力下的沸點溫度，從而能滿足汽輪機要求并推動汽輪機作功的過熱蒸汽。而在臨界壓力以上，由水變為水蒸汽就沒有沸騰過程了。雖然在不同壓力和溫度下水和水蒸汽的密度還在變化，但是在相同壓力和溫度下水和水蒸汽的密度相同。即水可以直接轉變為水蒸汽，中間不需要經過飽和沸騰過程。所謂“超臨界”就是指水或水蒸汽的壓力達到了“臨界壓力以上”。超臨界機組就是在熱機中水和水蒸汽工作壓力超過臨界壓力的機組。

什么是超臨界機組？2023/2/5水和水蒸汽的壓力由亞臨界壓力狀態過渡到超臨界壓力狀態，中間必然經過一個“臨界”狀態。根據熱力學理論，水和水蒸汽的“臨界”狀態是由壓力決定的，即所謂“臨界壓力”。

水的臨界壓力是22.129MPa、對應的溫度是374.15℃。這一溫度是蒸汽機組的鍋爐工質所能達到的最高的飽和溫度。

壓力低于臨界壓力的水可以發生飽和沸騰相變過程，且對應一個壓力下存在一個飽和溫度；而壓力高于臨界壓力的水則直接轉變成“干蒸汽”，中間不發生飽和沸騰相變過程。什么是臨界壓力？2023/2/5

STP2P1PljP2＞P1水蒸汽性質的Ｔ—Ｓ圖2023/2/5s2023/2/5超臨界機組的鍋爐和汽輪機與亞臨界機組有何不同？

超臨界機組的蒸汽參數大于臨界壓力，蒸汽和水的密度基本相同，首先受影響的是鍋爐的水冷壁。鍋爐水冷壁不能采用自然循環方式，必須采用強制流動方式。即以直流鍋爐為主，也可采用復合循環方式，水冷壁的工作特性也不同于亞臨界機組鍋爐。

2023/2/5亞臨界機組鍋爐即可采用自然循環方式，也可采用直流鍋爐形式。超臨界機組的汽輪機隨蒸汽溫度和壓力的提高，熱應力和脹差將增大，需要采用新金屬材料或新技術。但汽輪機的工作特性與亞臨界機組汽輪機基本相同。2023/2/52023/2/5超臨界機組直流鍋爐的工作原理

2023/2/5直流鍋爐水冷壁管內工質流量隨負荷呈線性變化。低負荷時流量過低，水冷壁冷卻不足，成為影響安全運行的主要因素。直流鍋爐水冷壁管內工質流動阻力比較大，需要用給水泵的壓頭來克服。例如，蒸汽參數為25MPa/540℃/540℃的600MW超臨界鍋爐水冷壁的流動壓降在額定負荷時為1.84MPa，而過熱器的總壓降為1.52MPa，省煤器的總壓降為0.23MPa。可見，水冷壁的流動阻力約占汽水流程總阻力的50%以上，需要提高給水泵的總壓頭。因此，不但要求提高給水泵的設計水平和制造工藝，而且增加運行電耗。直流鍋爐的主要問題

2023/2/5復合循環鍋爐的工作原理

復合循環鍋爐的工作原理2023/2/5復合循環鍋爐的特點

鍋爐負荷35%0100%水冷壁工質流量直流工況循環流量采用復合循環，鍋爐在低負荷運行時，水冷壁中的工質流量增加。2023/2/5

復合循環鍋爐的特點(1)復合循環鍋爐的主要技術是：直流鍋爐系統＋復合循環泵。解決了直流鍋爐低負荷運行時，水冷壁中因工質流量降低導致管子冷卻不足和水動力不穩定的問題。(2)鍋爐低負荷運行過程中，水冷壁出口的汽水混合物通過汽水分離器，分離出的水由循環泵加壓后送入位于省煤器前或省煤器后的混合器，與給水混合后進入水冷壁，增加了水冷壁管內的工質流量。(3)鍋爐負荷達到70％MCR以上時，循環泵停止工作，鍋爐進入純直流運行。循環管路中無工質通過。(4)負荷變化時，水冷壁管內工質流量變化不大，工作可靠性顯著提高。2023/2/5復合循環鍋爐的特點(5)水冷壁的重量流速可按循環泵切除時的負荷選取，與直流鍋爐相比，水冷壁的重量流速降低，一般為1100～1500kg/(m2s)，僅為直流鍋爐的1/2左右，因而流動阻力小，可降低給水泵的能量消耗。(6)啟動系統的容量小，可減小啟動過程中的工質損失和熱量損失。鍋爐的最低負荷可降低到10％MCR，啟動熱損失僅為直流鍋爐的15％～25％。(7)低負荷范圍內運行時，工質流量變化小，溫度變化幅度小，減小了熱應力。有利于提高鍋爐的變負荷性能。(8)鍋爐出力很低時就可啟動汽輪機，可以不設置保護再熱器的低壓旁路系統，并提高機組低負荷運行的經濟性。(9)復合循環鍋爐也可在全負荷范圍內使水冷壁中有再循環工質通過，采用這種循環方式的鍋爐稱為低倍率循環鍋爐。2023/2/5G△Pab單相氣單相液2023/2/5超臨界機組的熱效率與煤耗2023/2/5

1.1超臨界機組的熱效率日本、美國、俄羅斯、丹麥、韓國、德國等國家都十分注重發展超臨界和超超臨界機組。例如，丹麥的一臺411MW純凝汽式機組蒸汽參數為285bar/580℃/580℃/580℃，循環熱效率達到47％。據推算發電煤耗約為255g/kw.h。

國內亞臨界機組的循環熱效率為37%，發電煤耗約為340g/kw.h。與世界目前及未來先進水平的熱效率相差10~18%，多消耗燃料量25~30%以上，污染物的總排放量也相應增加了25~30%以上。石洞口、綏中、盤山等電廠的10臺超臨界機組發電煤耗約為320g/kw.h。

2023/2/51.2

蒸汽參數及再熱對熱效率的影響

據ABB公司和日本東芝公司的研究:一次中間再熱機組，蒸汽溫度提高20℃，循環熱效率大約可提高1％；蒸汽壓力每提高10bar，循環熱效率大約可提高0.2％。二次中間再熱與一次再熱相比，熱效率大約可提高2％。

蒸汽參數條件由180bar/540℃/540℃提高到300bar/600℃/600℃時，相對熱效率大約可提高6％。2023/2/51.4蒸汽參數和熱效率的關系2023/2/51.5煤耗與熱效率的統計關系2023/2/51.3

凝汽器壓力和給水溫度對熱效率的影響(1)GEC-ALSTHOM改進型汽輪機凝汽器背壓由2.3KPa降低到2.1KPa，熱效率提高0.3%。(2)GEC同臺機組給水溫度由275℃提高到300℃，給水泵功率下降6%，熱效率提高2%。(3)ABB改進型汽輪機凝汽器背壓由4.6KPa降低到3.7KPa，熱效率提高0.7%。(4)ABB同臺機組給水溫度提高10℃，汽輪機相對效率提高0.6%；高壓加熱器由2臺增加到3臺，汽輪機相對效率提高0.15%；低壓加熱器由4臺增加到5臺，汽輪機相對效率提高0.1%。

2023/2/5汽輪機葉片和汽封以及閥門技術GEC-ALSTHOM公司的技術(1)高壓缸采用可控渦葉型，與徑向葉片相比高壓缸效率提高1.2%，中壓缸效率提高0.8%；(2)采用復合傾斜式葉型，提高透平級效率0.1%；(3)低壓缸采用超音速葉片型，效率提高2.7%；(4)采用新長葉片，增大出口環形面積，降低出口流速以減少排汽損失,出口流速由290m/s降低到210m/s，馬赫數由0.76降低到0.55，排汽損失由22kJ/kg降低到12kJ/kg,汽輪機效率提高0.8%。2023/2/5SIEMENS公司技術

(1)采用微反動式葉片。SIEMENS公司為外高橋電廠提供的900MW汽輪機高中壓缸采用全三維，各級采用優化的變反動度，并帶一定傾斜度的葉片，降低了葉型損失及二次流損失，能大幅減少超音速流動在葉片背弧引發的沖擊波所造成的損失，其綜合內效率可提高2%。第一級以后的各級葉片的反動度在30％～60％。(2)末級長葉片。上海汽輪機有限公司與西門子公司合作設計制造的玉環電廠參數為26.25MPa/600C/600C以及外高橋參數為27MPa/600C/600C的1000MW汽輪機組，采用三種長葉片977mm、1146mm、1430mm。(3)外高橋電廠900MW超臨界機組汽輪機末級為1146mm長葉片，SIEMENS公司為解決濕汽沖蝕葉片問題，在空心的末級靜葉內通入較高溫度的三級抽汽蒸汽，使靜葉片表層水膜被加熱而逐步蒸發,避免了動葉受水膜脫落產生的大水滴的沖蝕。同時也避免了由于水滴大都會撞向動葉背側而導致的蒸汽動能消耗，因而也相應提高了級效率。2023/2/52023/2/52023/2/5汽封、單流中壓缸技術

(1)GEC-ALSTHOM采用可調間隙的汽封結構，可提高高壓缸級效率0.2%；

(2)采用單流中壓缸，降低進口部位的端部損失，中壓缸效率提高2%；(3)俄羅斯新一代汽輪機采用新葉型和可調間隙的汽封結構。(4)外高橋電廠900MW超臨界機組汽輪機高中壓缸的第一級靜葉無葉頂間隙及漏氣損失，同時與采用沖動式動葉，減少動葉壓降相結合的措施，提高了高中壓部分的級效率。低壓級采用獨特的推桿技術，減小了動、靜之間的間隙，提高了低壓部分的級效率。2023/2/5汽輪機進汽調節閥門補汽技術玉環電廠1000MW超超臨界機組汽輪機配置2個主調門和3個小流量補汽閥。通過補汽閥的蒸汽是主調節閥前的新蒸汽，約占進汽量的5％～10％。經補汽閥后溫度降低30℃。這部分蒸汽通入高壓第5級動葉。全周進汽具有葉片應力低，無附加汽隙激振，滑壓運行經濟性和安全可靠性高的特點。補汽閥技術在保持全周進汽的優勢的同時，使全周進汽滑壓運行額定工況的進汽壓力提高到額定壓力，從而提高機組經濟。補汽閥開啟時，機組由滑壓運行轉變為定壓運行，閥門全開時，汽輪機進汽量是額定工況的108%，補汽閥流量為8%，熱耗下降23kJ/(kWh)左右。2023/2/52個電廠采用汽輪機補汽技術的熱耗值。從圖3的數據可以看到，采用補汽技術的機組，雖然在整體上因為在高負荷階段轉變為定壓運行和無節流損失，因而運行經濟性隨負荷增加而提高，但在特定工況下，隨著補汽量增加，機組熱耗略有增加，經濟性略有下降。例如，兩電廠1000MW超超臨界機組的補汽量分別為8.03%和3%，機組負荷大于90%后熱耗比補汽量為0％時相應增加47kJ/(kWh)和20kJ/(kWh)。2023/2/52023/2/5圖

汽輪機補氣時熱耗隨負荷的變化725073007350740074507500755076007650770010001500200025003000蒸汽流量t/h熱耗kJ/(kWh)玉環電廠外高橋電廠2023/2/5

1.6超臨界鍋爐的給水和主汽壓力2023/2/5

1.8鍋爐壓降損失對循環熱效率的影響蒸汽壓力提高1MPa，循環熱效率提高0.2%。但是蒸汽參數相同的超臨界機組，循環熱效率未必相同，除了汽輪機的技術因素外，影響熱效率的主要因素在于鍋爐的壓降損失。其中水冷壁壓降損失阻力約占50%。石洞口600MW鍋爐的壓降損失100%負荷時約為4MPa，而同參數綏中電廠800MW鍋爐的壓降損失100%負荷時約為6MPa。比亞臨界600MW鍋爐大2~4MPa。2023/2/5蒸汽參數相同的超臨界機組，循環熱效率未必相同，除了汽輪機的技術因素外，影響熱效率的主要因素在于鍋爐的壓降損失。其中水冷壁壓降損失阻力約占鍋爐總壓降損失的50%以上。例如Q電廠600MW超臨界機組鍋爐水冷壁的流動壓降在額定負荷時為1.84MPa，而過熱器的總壓降為1.52MPa，省煤器的總壓降為0.23MPa。2023/2/5采用內螺紋管結構，降低質量流速，其中主要降低了最大質量流速。根據采用內螺紋管的數量，最大質量流速多數維持在2150~2412kg/m2s。流動阻力有所降低，但因為降低質量流速減小的阻力被內螺紋管增加的阻力部分抵消了。某電廠600MW超臨界機組鍋爐內螺紋管水冷壁的阻力仍然保持在1.83MPa，比石洞口電廠600MW超臨界機組鍋爐光管螺旋管圈水冷壁僅低0.01MPa。2023/2/5玉環電廠1000MW超超臨界機組鍋爐在降低水冷壁系統阻力方面采取了卓有成效的技術措施。即在爐內采用內螺紋管垂直管屏水冷壁，低質量流速設計，在BMCR時的設計質量流速為1840Kg/(m2.s)。而采用內螺紋管垂直管屏水冷壁的600MW超超臨界鍋爐在BMCR時的設計質量流速為1800Kg/(m2.s)。啟動階段的質量流速約為450Kg/(m2.s)2023/2/5頂棚和尾部煙道包墻系統采用二種旁路系統，第一個旁路系統是頂棚管路系統，第二個旁路為包墻管系統的旁路，包墻管旁路管上裝有電動旁路閥。在70%BMCR時旁路閥打開，在70%~100%BMCR范圍內，旁路閥的開度由0線性變化到50％。包墻管旁路系統可使水冷壁阻力降低1MPa，相當于汽水側總阻力的28％。而鄒縣電廠1000MW超超臨界機組鍋爐內螺紋管螺旋管水冷壁的阻力為1.52MPa，從省煤器進口至分離器的壓降僅為1.74MPa。2023/2/5降低凝汽器背壓和提高給水溫度

5.1凝汽器背壓對熱效率的影響(1)GEC-ALSTHOM改進型汽輪機凝汽器背壓由2.3KPa降低到2.1KPa，熱效率提高0.3%。(2)ABB改進型汽輪機凝汽器背壓由4.6KPa降低到3.7KPa，熱效率提高0.7%。(3)采用二次再熱可提高效率，但主要是考慮排汽濕度降低影響汽輪機長期可靠運行。例如，丹麥某電站汽輪機背壓為2.1KPa，采用二次再熱，可使排汽濕度降到8％；不采用二次再熱，排汽濕度為15％。(4)汽輪機背壓與機組容量和末級葉片長度以及排汽口數量有密切關系。對于單軸汽輪機，如采用4缸4排汽方式，背壓過低時，排汽比容過大，致使機組容量受限。同時較低的背壓要求有冷卻效果良好的深海水源。2023/2/55.2凝汽器雙背壓與單背壓的影響北侖港電廠的東芝600MW亞臨界機組采用雙背壓、單流程，凝汽器為串聯運行方式。其特點是：循環水流量小；循環水溫升大于10℃時，兩個凝汽器中的平均溫度低于單背壓運行時的溫度，故可提高平均真空度，降低汽輪機的冷源損失。據資料介紹，汽輪機熱耗可降低0.2~0.3%。當然，選用雙背壓的設備投資相應增大，尤其是需要增加凝結水泵投資。石洞口電廠的ABB600MW超臨界機組采用單背壓、雙流程、雙進雙出凝汽器，并聯運行方式。其特點是：在相同真空度下，循環水流量大、溫升小，汽輪機熱耗較大。但設備投資較小。玉環電廠1000MW超超臨界機組選用了單背壓型式。雙背壓和單背壓選擇需要根據燃料價格、氣候環境、冷卻水源、再熱蒸汽參數、設備投資等綜合性條件進行評估，沒有絕對的優劣之分。2023/2/55.3給水溫度對熱效率的影響(1)GEC-ALSTHOM的研究：給水溫度由275℃提高到300℃，給水泵功率下降6%，熱效率提高2%。(2)ABB的的研究：給水溫度提高10℃，汽輪機相對效率提高0.6%；高壓加熱器由2臺增加到3臺，汽輪機相對效率提高0.15%；低壓加熱器由4臺增加到5臺，汽輪機相對效率提高0.1%。(3)對于1000MW超臨界機組，鍋爐給水溫度下降10℃，將使汽機熱耗上升20kJ左右。對于采用單列高加系統，如果高加系列將解列，鍋爐進水溫度將大約從294.4℃降低到189.6℃，降低了104.8℃，汽機熱耗上升209.6kJ左右。若采用雙列高加，一列高加解列，另一列高加繼續運行，鍋爐進口水溫度僅降為244.1℃，鍋爐給水溫度下降51.3℃。采用單列高加汽耗要比雙列高加大100kJ/(kWh)左右【5】。玉環電廠1000MW超超臨界機組和外高橋電廠900MW超臨界機組即采用雙列高加系統。2023/2/52023/2/52023/2/5變壓運行一臺600MW超臨界機組不同運行方式的熱效率數據表明：機組在70％以下的低負荷范圍內采用變壓運行方式可獲得比較高的熱效率。超臨界機組在不同運行方式時熱耗變化值，數據表明完全滑壓方式比部分滑壓運行方式具有降低熱耗的優勢。采用變壓運行對于超臨界機組在低負荷運行時的發電效率影響較大。其中對給水泵消耗功率的影響最大。600ＭＷ超臨界機組在50％額定負荷變壓運行時，給水泵電耗只有額定負荷的45％～50％，圖8給出600MW超臨界機組在定壓運行和變壓運行時的給水泵消耗功率的比較。實際上，采用變壓運行對機組發電效率的影響不僅限于給水泵，能夠使鍋爐和汽輪機在低負荷運行階段及早的并網發電是變壓運行的又一優勢所在。但完全滑壓運行方式使機組調頻能力受到限制。2023/2/526.25MPa（105％）25MPa2023/2/52023/2/52023/2/52023/2/52023/2/5

日本廣野600MW機組1950t/h、24MPa、540/540℃機組負荷（%）運行時數熱效率節約燃料Kg定壓變壓1001040.640.675439.939.519924050338.637.426584825733.832.25586812023/2/56輔機及其它因素6.1輔機特別值得注意的是優化輔機配置，降低輔機能耗等措施對于整體提高超臨界和超超臨界機組發電效率也起著至關重要的作用。我國電站鍋爐輔機容量的裕量偏大。主要表現在：(1)配煤品質比較復雜，煤質特性變化比較大，由此引發磨煤機選型需要留有較大的裕量。(2)回轉式空氣預熱器漏風量變化較大，致使一次風機、二次風機、引風機設計選型裕量偏大。國內運行情況表明，空氣預熱器漏風率在新機組投產1年內保證值為10％以內，但運行1年以后，漏風率一般在20％左右，以后漏風率繼續增加，最大可達50％。(3)季節變化導致的空氣容積流量變化。(4)煤質變化和受熱面污染程度變化導致的排煙溫度變化，引起煙氣容積流量變化。(5)過量空氣控制導致的空氣容積流量和煙氣容積流量變化。2023/2/5漏風率又是最大的可變因素。一次風機的容量和功率也需要與磨煤機和漏風率相匹配，一般設計40％的裕量加溫度裕量。二次風機一般也要求設計留有50％的裕量。由此進而導致引風機設計裕量偏大，輔機運行效率降低，電耗增加。如果能夠控制空氣預熱器的漏風在10％以內，其它幾項因素的影響大約只有7％～10％，那么，風機裕量可以設計為17％～20％。其運行經濟性就會顯著提高。可見，空氣預熱器的漏風是制約電站輔機投資成本和運行經濟性的首要因素。以引風機為例，玉環電廠1000MW機組的引風機裕量設計為17％再加10℃溫度的容積裕量，引風機裕量的設計也沒有得到考驗。而外高橋電廠900MW超臨界機組的引風機裕量設計為15％再加15℃溫度的容積裕量。2023/2/52.超臨界機組的可靠性和受影響的部件2023/2/5

2.1超臨界機組的可靠性70年代早期以前，超臨界機組的可靠性明顯的低于亞臨界機組，主要表現為鍋爐水冷壁爆管頻繁。由于當時沒有認識到超臨界壓力下管內工質存在著類似于亞臨界壓力下的膜態沸騰現象，同時，因為耐高溫高壓的金屬材料數量少，價格高，性能差。80年代以后，隨著耐高溫高壓金屬材料的生產水平不斷提高和超臨界機組技術逐步趨于成熟，其可靠性與亞臨界機組接近，可達80%以上。國際先進水平可達90%。2023/2/5

2.2亞臨界轉變為超臨界時受影響的部件鍋爐壓力部件與啟動系統：水冷壁、過熱器、集汽聯箱、內置式分離器；汽輪機特高壓缸：汽缸、轉子、主汽閥等；機爐間的聯結管道：主蒸汽管、高壓旁路；給水管道--高壓加熱器；給水泵及其驅動機；凝結水精處理裝置--化學水處理。

2023/2/5

2.3不受影響的部件發電機與輔機及輸配電系統與亞臨界機組相同；汽輪機低中壓缸模塊、凝汽器、低壓加熱器所用鋼材與亞臨界機組相同；輸煤、制粉系統、除塵設備與亞臨界機組相同。2023/2/52.4超臨界機組的投資

丹麥史密斯穆勒公司的估算：與相同功率的亞臨界機組相比，超臨界機組的投資增加5%。德國的統計數據為：鍋爐價格提高5~10%，機組價格提高2~3%。

ABB公司比較了650MW亞臨界機組和超臨界機組單位KW的總投資增加3.33%，相對熱效率提高5.755%：蒸汽參數180/540/540270/580/600投資預算750美金/KW775美金/KW熱效率41.744.12023/2/5

(1)技術問題：采用二次再熱可提高效率，但主要是考慮排汽濕度降低影響汽輪機長期可靠運行。例如，丹麥S.N電站汽輪機背壓為2.1KPa，采用二次再熱，可使排汽濕度降到8％；不采用二次再熱，排汽濕度為15％。

(2)投資影響：德國HESSLER電站700MW機組(27MPa/580℃/600℃)，若采用二次再熱，投資需提高6％。(德國電站投資較高，資料介紹為1500～1800美金/kw)

2.5二次再熱技術及其對投資的影響2023/2/53.國內外發展現狀與水平2023/2/561628123624223366554284862023/2/5

3.1國內超臨界機組的發展動向

為了實現高效利用能源和控制污染物總排放量的可持續發展目標，國電公司計劃在全國范圍內發展和推廣高效超臨界機組。外高橋電廠二期2×900MW超臨界機組，由SIEMENS提供汽輪機，由ALSTOMEVT提供鍋爐，蒸汽參數為25MPa/538℃/566℃。機組熱效率為42%。另有沁玉環、沁北、王曲等90多個電廠正在籌建200多臺超臨界機組。2023/2/53.2國外的研究現狀與水平

日本三菱公司和瑞士蘇爾壽、美國燃燒工程公司正在合作研究垂直管屏水冷壁的變壓運行技術。歐洲幾個國家正在研究蒸汽壓力達到40MPa，蒸汽溫度達到700℃的超超臨界機組，循環熱效率將超過55%，發電煤耗將進一步降低。

ABB公司、東芝公司等正在研制超超臨界汽輪機。2023/2/53.3國外超臨界機組發展目標年份 1998 200120052015高壓蒸汽壓力 290 305 335400高壓蒸汽溫度582 582 610 700再熱蒸汽壓力 80 74 93 112再熱蒸汽溫度 580 600630 720蒸汽循環效率47 49 >50 55

2023/2/54國內80年代運行的超臨界參數機組2023/2/54