1、PAGE PAGE 118框架結構設計第一部分：框架結構設計資料一 工程概概況： 本工程為某某市科技技局擬建建的辦公公樓，其其功能為為該局提提供日常常辦公活活動、舉舉辦各類類小型學學術報告告的場所所。結構構形式為為整體五層層框架結結構,局部六六層,第六層層為磚結結構。建建筑面積積為52238mm2，層高高3.66m，總總高為221.9900mm，室內內外高差差0.4450mm。框架架平面柱柱網布置置如圖11所示。二 設計計依據：2-1. 氣氣象條件件:2-1.11 雪荷荷載：基基本雪壓壓力為SS0=0.45kkN/mm2(水平投投影)；2-1.22 風荷載載:全年主主導風向向為東南南風，基基本

2、風壓壓力為WW0=0.60kkN/mm2;2-1.33 常年年氣溫差差值：年年最高溫溫度3990C，最低低氣溫-40C；2-1.44 最大降降雨程度度65.2/h,降雨強強度1445/h。.2-2. 建建筑耐久久等級、防防火等級級為級。2-3. 工工程地質質條件：2-3.11 該場場地地形形平坦，地地貌類型型屬渾河河沖積階階地。根根據建筑筑對基地地的勘察察結果，地地質情況況見表11： 表表1建筑地地層情況況表（標標準值）序號巖土分類（m）土層深度（m）厚度范圍（m）地基承載力力fak(kkPa)1耕植土0-1.221.22粘土1.2-44.63.42203礫砂4.6-55.50.93204圓礫

3、5.5-112.006.5360注: 地地下潛水水水位埋埋深4.7-66.3; 表表中給定定土層深深度自然然地坪算算起. 2-3.22 建筑筑場地冰冰凍深度度:-1.22M；2-3.33 建筑筑場地類類別：類場地地，擬建建場地不不存在軟軟土震陷陷、砂（粉粉）土液液化的可可能性，為為建筑場場地有利利地段。2-3.44 地震震設防烈烈度：77度，設設計地震震基本加加速度為為0.11g，設設計地震震分組為為第一組組。2-3.55 活荷荷載：走走廊2.0KNN/,樓梯間間2.00KN/,廁所22.0KKN/,辦公室2.0KNN/,門廳22.0KKN/,庫房66.0KKN/,上人人屋面22.0KKN/,

4、不上上人屋面面0.5KN/. 2-4 主主要參考考資料:2-4.11 各專專業課教教材2-4.22 國家家標準和和行業標標準建筑設計計資料集集 建筑制圖圖標準 GGB/TT50110420001砌體結構構設計規規范GGB500003320001建筑抗震震設計規規范 GBB500011220011建筑結構構制圖標標準GGB/TT50110520001 砼結構設設計規范范 GBB50001020002建筑結構構荷載規規范GGB500009920002 建筑地基基基礎設設計規范范 GBB50000720002建筑設計計防火規規范GBJJ1687（220011年局部部修訂）2-4.33 設計計手冊建筑

5、設計資資料集 建建筑結構構靜力計計算手冊冊砼結構設計計手冊 砌砌結設構構計手冊冊 2-4.44 標準準圖集國標建筑、結結構圖集集中南標建筑筑、結構構圖集三、結構形形式及所所用材料料強度等等級：采用框架結結構，以以橫向承承重為主主。墻體體厚度均均為2440，采用用空心粘粘土磚。混凝土的強強度等級級如下：3-1. 基礎墊墊層為CC10。3-2. 梁、柱柱、樓梯梯等未注注明的均均為C330。Ec=3107Kn/。梁梁、柱縱縱向鋼筋筋均為HHRB3335級級熱軋鋼鋼筋，箍箍筋及樓樓梯的配配筋均為為HRBB2355級的熱熱軋鋼筋筋。四、屋面、樓面及頂棚的做法：4-1. 屋面的的做法： 地地磚屋面面10厚

6、,縫寬5,水泥砂砂漿填縫縫水泥膠結合合層3厚1：3水泥泥砂漿找找平200厚二氈三油撒撒粗砂,刷冷底底子油1:3水泥泥砂漿找找平155厚1:8水泥泥膨脹珍珍珠巖找找2%坡40厚(最薄處處)刷冷底子油油一道,熱瀝青青瑪蒂脂脂兩道1：3水泥泥砂漿找找平200厚預制空心鋼鋼筋混凝凝土樓板板1200厚( 標準重重量2.28 kN/m2 )4-2樓樓面的做做法：大理石面層層20厚,水泥漿漿擦縫1：3干硬硬性水泥泥砂漿330厚預制空心鋼鋼筋混凝凝土樓板板1200厚 ( 標準準重量11.16 kkN/mm2 ) 4-33. 頂頂棚做法法： 預制制板用水水加100%火堿堿清洗油油膩1：1：44水泥石石灰砂漿漿中

7、層88厚1：2.55水泥砂砂漿7厚噴大白漿兩兩道2厚( 標準重重量0.3kN/m2 )( 做法及及標準重重量查找找于工工民建專專業畢業業設計手手冊)第二部分 框架架結構設設計計算算一 確定柱柱、梁及及板的尺尺寸：1-1柱柱截面尺尺寸及柱柱高：1-1.11 柱的的截面尺尺寸: 由房房屋主體體結構總總高為221.99m，抗震震設防烈烈度為七七度。 柱截截面尺寸寸確定如如下：即即先估算算柱軸向向力N，然然后由軸軸壓比限限制條件件確定截截面尺寸寸，查得得n=00.9（軸軸壓比）。對對辦公樓樓上部結結構的重重量，按按建筑面面積為PPk=113KNN/估估算。ffc=114.33N/2. 底層邊柱:N=1

8、1.313KKN/（9/ 2）m3.99m5=14288.9755KN=1.443106N A=11.433106N/（0.9914.3N/2）=1.111052取bh=40004000 底層中柱柱:N=1.22513KKN/（12/22）m3.99m5=19011.255KN=1.9902106NA=1.9902106N/( 0.9914.3N/2 )=1.4881052取bh=4000400 為了便便于計算算所有柱柱的截面面尺寸均均取為bbh=40004001-1.22. 柱柱高的確確定: 底層高高度： =600+室內外外高差+底層層層高 =600+450+36600=4650其中6000

9、是假假定基礎礎頂面在在室外地地面以下下600處處。其它層柱高高等于層層高，即即36000. 梁尺尺寸的確確定：該工程定為為縱橫向向承重，主主要為橫橫向承重重，梁尺尺寸初步步確定：1-2.11 框架梁梁： KLL1 邊邊跨:LL=90000 h=(1/11411/8)L=6642.811225 取h=6550 b=(1/311/2)h=22173255 取b=3000KL2 中間跨跨=30000mmm h=(1/11411/8)L=2214.33755綜合考慮, 取hb=4400mmm2500mm1-2.22 連系梁：LL 開開間為339000mm, (1/1151/110)L = 260039

10、0取h =3390考慮到連梁梁兼做過過梁使用用,取hhb=4000mmm2500mm1-2.33. 梁的的計算跨跨度: 取中框框架梁軸為計計算單元元，如圖圖3所示 1-3. 板的布布置： 屋屋面板、樓樓板均為為預制鋼鋼筋混凝凝土空心心板。 規規格為339000mm9000mm1200mm ( 重量量為255 kN/mm30.112m=3 kN/m2)二 梁柱剛剛度計算算（取一一榀橫向向框架計計算） 假定定框架柱柱嵌固于于基礎頂頂面上，框框架梁與與柱剛接接。由于于各層柱柱的截面面尺寸不不變，故故梁跨等等于柱截截面形心心軸線之之間的距距離。多多層框架架考慮為為縱橫向向承重， 主要為橫向承重，為超靜

11、定結構，故在內力計算前，應預先估算梁，柱的截面尺寸及結構所采用的材料強度等級，以求得框架中各桿的線剛度。混凝土強度度等級： 梁梁用C330 (EEc = 3 1077 kNN/) 柱柱用C330 (EEc = 3 1077 kNN/)結構計算簡簡圖如圖圖2 梁的線剛剛度計算算：KL1：II1 =6.910m KLL2：I2 =1.3310m全現澆框架架梁： a. 中框架架梁 IIb2= 22.0II2= 2.67110m b. 邊框架架梁 IIb1= 11.5II1=10.310m邊框架梁(b=00.3m.hh=0.65m):跨度為9mm，ib1 = = = 3.44110kNNm中框架梁（b

12、=0.25m,h=0.65m）:跨度為3mm， ib2 = = 2.67110kNNm 柱的線剛剛度計算算(b=0.4m,h=0.4m) 第一層層：柱高高4.65m ,IIc=2.110m iic1=1.4100kNm 第二五層：柱高33.6m,Ic=2.110mic2=1.75110kNNm 柱的側移移剛度計計算 見表2。 對于高高度小于于50m,且高寬寬比h/b=221/662.4=0.341.44 T=00.499s.故故應考慮慮頂點附附加作用用。 = 0.008 TT+0.01=0.0062因TT5 T，取取=0.99結構底部剪剪力為： F= =0.85 = =0.08=0.00460

13、0 F=0.080.8855580667.13=18116.34kNN頂點附加地地震力作作用為：= F=0.006218116.34=1112.61kNN F =FEK (1-n) 表4各層橫橫向地震震作用及及樓層的的地震剪剪力 層次h(m)H(m)G(kN)GHFEK (1-nn)V(kN)63.622.6552266.18513288.980.0700119.226119.2263=357.7853.619.055115311.272196770.690.2988620.332739.55843.615.455115744.091788119.690.2422412.3301151.883

14、3.611.855115899.211373332.140.1866316.8891468.7723.68.25116222.64958866.780.1300221.4481690.2514.654.65117499.92546377.130.0744126.0081816.33 表5變形驗驗算層高層間剪力層間剛度層高層間相對轉轉角5739.558538755400011373.641151.88538755400022143.631468.77538755400022733.621690.25538755400033143.611816.33306833200055924.65 均滿足 =

15、要求3-2.22 橫向框框架柱端端彎矩計計算。第一層：邊邊柱：=4.665m, =18116.33, =30668322, =51660, ,=2.46 = 330.55kNN =56.82kNNm =82.23kNNm中柱：=44.655m, =18116.33, =30668322, =59336，=4336, =335.14kNN =773.553 kNNm =89.87kNNm第二層： 邊柱：=3.6m, =16990.25, =53887544, =80337, ,=1.997= 225.21 kkN =45.39kNNm =45.39kNNm中柱：=33.6m, =16690.25

16、, =53887544, =103306，=3.49, = 32.33kNN=58.19kNNm =58.19kNNm第三層：邊邊柱：=3.6m, =14688.77, =53887544, =80337, ,=1.997 = 21.991kN=39.44kNNm =39.44kNNm 中柱：=33.6m, =14688.77, =53887544, =103306，=3.499, = 288.10kNN =550.57kNNm =50.57kNNm第四層：邊邊柱：=3.6m, =11511.88, =53887544, =80337, ,=1.997 = 17.18kNN = 34.02kN

17、Nm =27.83kNNm中柱：=33.6m, =11511.88, =53887544, =103306，=3.49, = 22.03kNN=39.66kNNm =39.66kNNm第五層：邊邊柱：=3.6m, =7399.588, =53887544, =80337, ,=1.997 = 11.03kNN= 233.83kNNm =15.89kNNm中柱：=33.6m,= 7399.588,= 53887544,= 103306，=3.49, = 14.15kNN =28.01kNNm =22.992kNm3-2.33 計算算梁端彎彎矩第一層：邊柱：=556.882+45.39= 1002

18、.21kNNm中柱； =（73.553+58.19）=74.16kNm =（73.553+58.19）=57.56kNNm第二層：邊柱：=445.93+39.44=85.48kNNm中柱：= (588.199+50.57)= 61.23kkNmm = (588.199+50.57)= 47.53kkNmm第三層：邊柱：= 39.44+27.83= 677.27kNNm中柱: = (500.577+39.66) =50.80kkNmm = (500.577+39.66) =39.43kkNmm第四層：邊柱：=334.002+15.89= 499.911kNm中柱：= (399.666+22.92

19、) = 355.233kNm = (399.666+22.92) = 27.35kNm第五層：邊柱：=228.883kNNm中柱：= 28.01 = 155.77kNNm = 28.01 = 12.24kNNm框架在地震震作用下下梁柱彎彎矩圖：（單位位：kNNm） 圖四四：橫向水水平地震震作用梁梁柱彎矩矩圖(從左到右右，陰影影及數字字為柱彎彎矩）圖五：橫向向水平地地震作用用梁柱彎彎矩圖(從左到右右，陰影影及數字字為梁彎彎矩）框架在地震震作用下下梁端剪剪力、柱柱軸力圖圖：（單單位：kkN）圖六：橫向向水平地地震作用用（從左左到右）梁梁端剪力力圖圖七：橫向向水平地地震作用用（從左左到右）柱柱軸力圖

20、圖框架在地震震作用下下柱剪力力圖：（單單位：kkN）圖八：橫向向水平地地震作用用下（從從左到右右）柱剪剪力圖四、風荷載載計算： 作用在框架架節點上上水平風風荷載的的設計值值由下式式計算：W=rQ(s1-s2)ZZw0(hi+hj)s/2式中：s11=0.8；s2=-00.5；rQ=1.0；Z=1.0；w0=0.6 KKN/mm2Z：地面粗粗糙程度度為B類，查GBBJ-99-877表，見見表六表6 ZZ的取值值高度（m）51015202530Z1.01.01.141.251.421.56 經經查表和和計算得得Z值，見表表七： 表表7 Z值高度（m）4.658.2511.85515.45519.0

21、5522.955Z1.01.01.051181.149991.229911.30002 hi：下層層高度hj：上層層柱高；對頂層層為女兒兒墻高度度的二倍倍S：柱距，S=3.9 m 故W=1.0（0.88+0.5）1.000.663.99/2(hi+hj) ZWW、W55、W4、W3、W2、列表表計算見見表8： 表8風荷載載計算值值集中風荷Z（m）Zhi（m）hj（m）W（KN）W622.9551.300023.907.8611W519.0551.229913.63.9 14.4066W415.4551.149993.63.613.0557W311.8551.051183.63.612.0774

22、W28.251.03.63.611.2332W14.651.04.653.610.9551 表表9變形驗驗算 層高層間剪力層間剛度層高層間相對轉轉角 514.40063668660.0000393.6427.46633668660.0000753.6339.53373668660.0011083.6250.76693668660.0011383.6161.72202111220.0022924.65 均滿足 =要求橫向框架柱柱端彎矩矩計算第一層：邊邊柱：=4.665m, =61.7200, =211112, =51660, ,=2.46 = 115.009kNN =28.06kkNmm =42

23、.09kkNmm中柱：=44.655m, =61.7200, =211112, =59336，=4336, =117.335kNN =336.331 kkNmm =44.38kkNmm第二層： 邊柱：=3.6m, =50.7699, =366686, =80337, ,=1.997= 111.122 kNN =20.02kkNmm =20.02kkNmm中柱：=33.6m, =50.7699, =366686, =103306，=3.49, = 14.26kkN=25.67kkNmm =25.67kkNmm第三層：邊邊柱：=3.6m, =39.5377, =366686, =80337, ,=

24、1.997 = 8.666kNN=15.59kkNmm =15.59kkNmm 中柱：=33.6m, =39.5377, =366686, =103306，=3.499, = 111.111kN =119.999kNNm =19.99kkNmm第四層：邊邊柱：=3.6m, =27.4633, =366686, =80337, ,=1.997 = 6.002kNN = 11.91kkNmm =9.775kNNm中柱：=33.6m, =27.4633, =366686, =103306，=3.49, = 7.772kNN=13.89kkNmm =13.89kkNmm第五層：邊邊柱：=3.6m, =

25、14.4066, =366686, =80337, ,=1.997 = 3.116kNN= 6.82kkNmm =4.554kNNm中柱：=33.6m,= 14.4066,= 366686,= 103306，=3.49, = 4.005kNN =8.001kNNm =6.556kNNm計算梁端彎彎矩第一層：邊柱：=228.006+20.02= 488.088kNm中柱； =（366.311+25.67）=34.89kkNmm =（36.31+25.67）=27.09kkNmm第二層：邊柱：=220.002+15.59=35.61kkNmm中柱：= (255.677+19.99)= 25.71k

26、kNmm = (255.677+19.99)= 19.95kkNmm第三層：邊柱：= 15.59+9.775= 25.34kkNmm中柱: = (199.999+13.89) =19.07kkNmm = (199.999+13.89) =14.81kkNmm第四層：邊柱：=44.544+9.775= 14.29kkNmm中柱：= (6.56+13.89) = 111.551kNNm = (6.56+13.89) = 8.994kNNm第五層：邊柱：=66.822kNm中柱：= 8.001 = 4.551kNNm = 8.001 = 3.550kNNm框架在風載載作用下下梁柱彎彎矩圖：（單位位：

27、kNNm）圖四：風載載作用梁梁柱彎矩矩圖(從左到右右，陰影影及數字字為柱彎彎矩）圖五：風載載作用梁梁柱彎矩矩圖(從左到右右，陰影影及數字字為梁彎彎矩）框架在風載載作用下下梁端剪剪力、柱柱軸力圖圖：（單單位：kkN）圖六：風載載作用（從從左到右右）梁端端剪力圖圖圖七：風載載作用（從從左到右右）柱軸軸力圖框架在風載載作用下下柱剪力力圖：（單單位：kkN）圖八：風載載作用下下（從左左到右）柱柱剪力圖圖五豎向荷荷載作用用下框架架內力分分析。由于結構是是對稱的的，在豎豎向荷載載作用下下的框架架側移可可忽略不不計，其其內力分分析采用用分層法法進行簡簡化計算算。以8軸橫向向框架為為例 5-1. 屋蓋荷荷載計

28、算算：5-1.11. 屋蓋蓋梁自重重(包括兩兩側粉刷刷)KL1=(0.330.655)m225KKN/mm31.005=5.12KNN/m KKL2=(0.250.4)m225KKN/mm31.005=2.65KNN/m LL=(0.2250.4)m225KKN/mm31.005=2.65N/m 屋面荷載：地磚屋面110厚,縫寬5,水泥砂砂漿填縫縫水泥膠結合合層3厚1：3水泥泥砂漿找找平200厚二氈三油撒撒粗砂,刷冷底底子油1:3水泥泥砂漿找找平155厚1:8水泥泥膨脹珍珍珠巖找找2%坡40厚(最薄處處)刷冷底子油油一道,熱瀝青青瑪蒂脂脂兩道1：3水泥泥砂漿找找平200厚 合計計2.228 k

29、kN/mm2預制空心鋼鋼筋混凝凝土樓板板1200厚 合計計 3 kkN/mm2預制板用水水加100%火堿堿清洗油油膩 1：1：44水泥石石灰砂漿漿中層88厚1：2.55水泥砂砂漿7厚噴大白漿兩兩道2厚 合計計 0.3 kNN/m22總計: 55.588 kNN/m225-1.33 屋蓋梁梁的線荷荷載見表表10： 表10屋蓋蓋梁的線線荷載 構件名稱荷載類別線荷載標準準值線荷載標準準值邊跨梁恒載5.58KKN/mm23.9m+5.12KNN/m26.888活載2.0KNN/m223.9m7.8雪載045 KN/m23.9m1.76中跨梁恒載5.58KKN/mm23.9m+2.65KNN/m24.4

30、11活載2.0KNN/m223.9m7.85-1.44 樓蓋蓋梁自重重與屋蓋蓋梁相同同，即 邊跨：6.332KNN/m 中跨：3.997KNN/m隔墻: 隔隔墻采用用粘土空空心磚2240厚厚，內外外墻面抹抹灰200厚:15kN/m30.24+20kkN/mm30.04=4.44kN/m2邊跨隔墻重重：2.834.44kN/m2=12.45KKN/mm樓面荷載：大理石面層層20厚,水泥漿漿擦縫1：3硬性性水泥砂砂漿300厚干 合合計 1.116 kkN/mm2預制空心鋼鋼筋混凝凝土樓板板1200厚 合計計 3 kkN/mm2預制板用水水加100%火堿堿清洗油油膩 1：1：44水泥石石灰砂漿漿中層

31、88厚1：2.55水泥砂砂漿7厚噴大白漿兩兩道2厚 合計計 0.3 kNN/m22樓面恒載總總計: 4.46 kN/m2 樓屋蓋梁的的線荷載載見表111： 表111樓蓋梁的的線荷載載 構件名稱荷載類別線荷載標準準值線荷載標準準值邊跨梁恒載4.46KKN/mm23.9m+5.122KN/m+112.445KNN/m34.966活載2.0KNN/m223.9m7.8中跨梁恒載4.46KKN/mm23.9m+2.65KNN/m20.044活載2.0KNN/m223.9m7.85-2 取8軸框架架為計算算單元梁: 重(25kNN/m33)LL：40002500 250.40.251.0053.55=

32、9.19kNN窗: 鋁合合金窗: 0.44KN/C1：3.522.10.40= 2.94kN外墻: 貼貼瓷磚墻墻面0.5KNN/, 粘土空空心磚115KNN/m33,水泥砂漿220KNN/m33, 外墻采用粘粘土空心心磚2440厚，外外墻面抹抹灰200厚，貼貼瓷磚,內墻面抹灰灰20厚: 15kN/m30.24+20kkN/mm30.04+0.55 kN/m2=4.9kNN/m223.511.14.99=188.87kNN內墻: 內墻采采用粘土土空心磚磚2400厚，內內外墻面面抹灰220厚:15kN/m30.24+20kkN/mm30.04=4.44kN/m23.533.24.44=499.28

33、 kkN女兒墻（上上人屋面面1.3米）:貼瓷磚墻面面0.55KN/, 粘土空空心磚115KNN/m33,水泥砂漿220KNN/m33, 外墻采用粘粘土空心心磚2440厚，外外墻面抹抹灰200厚，貼貼瓷磚,內墻面抹灰灰20厚:15kN/m30.24+20kkN/mm30.04+0.55 kN/m2=4.9kNN/m22 3.911.34.99=244.844KN第五層 CCD跨 BBC跨恒載 266.888 KNN/m 24.41KKN/mm活載 7.88 KNN/m 7.88KN/m雪載 11.766 KN/m 1.776 KN/mLL自重 9.19KKN 9.119KNN 墻體自重重 244

34、.844KN 集中荷載合合計 N511=36.49KNN N552=9.119KNN第四層 CCD跨 BBC跨恒載 344.966KN/m 220.04KNN/m活載 7.8 KN/m 7.88KN/m LLL自重重 9.119KNN 9.119KNN 墻體體自重 188.877+2.94=21.81KKN 449.228KNN 集中荷載合合計 N41=31KN N422=58.47KKN第三、二、一一層同第第四層 集中荷荷載作用用下產生生的彎矩矩： 第五層層: e=(00.4-0.255)/22=0.0755MCD=FFe=336.4490.0075=2.774 KNmMBC=FFe=99.

35、1990.0075=0.669 KNm 第一四層: e=(00.4-0.255)/22=0.0755MCD =Fe=310.0075=2.333KNNm MBCC=Fee=588.4770.0075=4.339 KNm5-3. 用用彎矩分分配法計計算框架架彎矩5-3.11 固端端彎矩計計算：將框架梁視視為兩端端固定梁梁計算固固端彎矩矩，計算算結果如如下： DC跨 CBB跨 q=266.888 q=24.441MA=MBB=1/12qql2 MMC=MD=1/12qql2 =11/12226.8892 =11/12226.8832 =1181.44KKNm =188.31KNNm qq=344.

36、966 qq=200.04MA=MBB=1/12qql2 MMC=MD=1/12qql2 =11/12234.9692 =1/11220.0432 =2235.98KNNm =15.03KNNm q=7.88 q=7.8MA=MBB=1/12qql2 MMC=MD=1/12qql2 =11/1227.8892 =1/127.8832 =552.65KNNm =5.85 KKNm q=1.776 q=1.776MA=MBB=1/12qql2 MMC=MD=1/12qql2 =11/1221.77692 =11/1221.77632 =111.88KNNm =1.32 KKNm 5-3.22 分配

37、配系數計計算考慮框架對對稱性，取取半框架架計算。切切斷的橫橫梁的線線剛度為為不變，分分配系數數按節點點連接的的各桿的的轉動剛剛度比值值計算。節點見圖二二，計算算過程如如下：跨度為9mm，ib1 = 3.44110kNNm跨度為3mm， ib2 =2.67110kNNm柱高為3.6m, ic2=1.755100kNm柱高為4.65m， iic1=1.4100kNmD軸與8軸軸各節點點： D6節點、 =0.3337 =0.6663 D5 DD4 D3節點分配配系數相相同，只只算D5 =0.2252 =0.2252 =0.4496 D2節點、 =0.2212 =0.2256 =0.5522C軸與8軸

38、軸各節點點 C6節點、 =0.2222 =0.3340 =0.4438 C55 CC4 C3節點分配配系數相相同，只只算C5 =0.1182=0.1182 =0.3358 =0.2278C2節點、=0.1189=0.1151 =0.3372 =0.2288荷載分配：1) 雪載載分配見圖九圖九: 雪載載彎矩分分配2) 恒載載分配見圖十 圖圖十: 恒載彎彎矩分配配2) 活載載分配見圖十一 圖十一: 活活載彎矩矩分配豎向荷載作作用下的的柱的彎彎矩圖：（單位位：KNNm）見圖十二圖十二: 豎豎向荷載載作用下下的柱的的彎矩圖圖（括號外為為恒載作用用下,括號號內為活活載作用用下） 梁端調調幅前彎彎矩圖:（

39、單位位：KNNm） 豎豎向荷載載梁端調調幅前彎彎矩圖（恒恒載）,見圖十十三豎向荷載梁梁端調幅幅前彎矩矩圖（活活載），見見圖十四四圖十三： 豎向荷荷載梁端端調幅前前彎矩圖圖（恒載載）圖十四： 豎向向荷載梁梁端調幅幅前彎矩矩圖（活活載）5-4 計計算剪力力和軸力力5-4.11 豎向向荷載梁梁端剪力力計算,見下表表12-15 恒載荷載引起的的剪力彎矩引起的的剪力層次AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨5120.99636.622120.996-4.8004.80004.80-4.8004157.33230.066157.332-2.8002.80002.80-2.8003157.33230.0661

40、57.332-2.9332.93002.93-2.9332157.33230.066157.332-3.1113.11003.11-3.1111157.33230.066157.332-4.0774.07004.07-4.077表12活載荷載引起的的剪力彎矩引起的的剪力層次AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨535.111.735.1-1.6441.64001.64-1.644435.111.735.1-0.7660.76000.76-0.766335.111.735.1-0.8550.85000.85-0.855235.111.735.1-0.9220.92000.92-0.922135.1

41、11.735.1-1.1331.13001.13-1.133表13恒載總的剪力層次5116.116125.77636.62236.622125.776116.1164154.552160.11230.06630.066160.112154.5523154.339160.22530.06630.066160.225154.3392154.221160.44330.06630.066160.443154.2211153.225161.33930.06630.066161.339153.225表14活載總的剪力層次533.46636.74411.711.736.74433.466434.34435.

42、86611.711.735.86634.344334.25535.95511.711.735.95534.255234.18836.02211.711.736.02234.188133.97736.23311.711.736.23333.977表155-4.22 梁端剪力力圖: （單單位：kkN） 豎豎向荷載載梁端剪剪力圖（恒恒載）,見圖十十五豎向荷載梁梁端剪力力圖（活活載），見見圖十六六圖十五：豎豎向荷載載梁端剪剪力圖（恒恒載） 圖圖十六：豎向向荷載梁梁端剪力力圖（活活載） 5-4.33 豎向向荷載柱柱端軸力計算算。見下表166-177恒載柱軸力N=V(梁梁端剪力力)+PP(節點點集中力力及

43、柱自自重)A軸B軸C軸D軸5152.665168.449171.557187.441171.557187.441152.665168.4494338.117354.001361.775377.559361.775377.559338.117354.0013492.556508.44552.006567.99552.006567.99492.556508.442646.777662.661742.555758.339742.555758.339646.777662.6611800.002820.448934954.446934954.446800.002820.448 表16活載柱軸力N=V(梁

44、梁端剪力力)+PP(節點點集中力力及柱自自重)A軸B軸C軸D軸533.46633.46650.44450.44450.44450.44433.46633.466467.867.89898989867.867.83102.005102.225145.995145.995145.995145.995102.225102.22521136.223136.225193.337193.337193.337193.337136.225136.2251170.22170.22241.33241.33241.33241.33170.22170.22 表175-4.44 豎向荷荷載作用用下的柱柱端軸力力圖：（單

45、單位：kkN） 豎向荷載柱柱端軸力力圖（恒恒載）,見圖十十七豎向荷載柱柱端軸力力圖（活活載），見見圖十八八 圖十七: 豎向荷荷載作用用下柱端端軸力圖圖（恒載載） 圖十八: 豎向荷荷載作用用下柱端端軸力圖圖（活載）六內力組組合 框架橫梁內內力組合合( 見圖圖十九 )圖十九: 框架架橫梁內內力組合合框架柱內力力組合( 見圖圖二十 )圖二十: 框架架柱內力力組合 梁考慮強柱柱弱梁強強剪弱彎彎時的剪剪力調整整見圖二十一一 圖二十十一：梁梁剪力調調整柱子考慮強強柱弱梁梁強剪弱弱彎時的的剪力調調整見圖二十二二圖二十二： 柱剪剪力調整整6-6 柱子考考慮強柱柱弱梁強強剪弱彎彎時的彎彎矩調整整 見見圖二十十三

46、 圖二十三： 柱彎彎矩調整整 最終控控制內力力見圖二十四四 （梁梁）見圖二十五五 （柱柱） 圖圖二十四四： 梁梁最終控控制內力力圖二十五 ：柱最最終控制制內力七、配筋計計算6-1 橫向向框架梁梁截面設設計 控制截截面內力力如下，M（KNm）、N（KN） 混凝土土強度等等級C30，fc=144.3NN/2, fft=1.43NN/2 縱筋為為HRBB3355級， ffy= ffyv =3000N/2 箍筋為為HPBB2355級， ffy= fyv =2210NN/2 梁截面面見圖二二十六 圖二十六：梁截截面 采用對稱配配筋，當當左半跨跨與右半半跨數值值不同時時取較大大值 ,6-1.11 抗彎鋼鋼

47、筋配置置見圖二二十七 五層 四層 三層 二層 一層圖二十七: 抗抗彎鋼筋筋配置抗剪箍筋配配置見圖圖二十八八 五層 四層 三層 二層 一層圖二十八: 6-3 框架正正截面受受壓承載載力計算算：每根柱取三三組內力力組合值值進行配配筋計算算，采用用對稱配配筋計算算， 見圖二十九九 邊柱：中柱：圖二十九：柱配筋筋計算七、基礎設設計混凝土采用用C30，鋼鋼筋采用用HPBB2355級，墊墊層采用用C108-1. 邊邊柱下基基礎計算算8-1.11 根據Z1的內力力組合表表格中的的計算，選選三組最最不利的的內力對對基礎進進行設計計： M11=2000.3 KNmm MM2=8.11 KNNm M3=51.9KNNm N11=9388.9 KN N2=12448.77 KNN N33=7999.9 KN V11=31.8 KKN V22=14.8KNN V3=31.8KNN 經經驗算知知第一組組最不利利8-1.22 按軸心心受壓NNmaxx估算基基礎底層層尺寸 fa=fakk+=22