1、Satwe參數設置精講1、水平力與整體坐標夾角（度）該參數為地震力、風荷載作用方向與結構整體坐標的夾角。如果地震沿著不同方向作用，結構地震反應的大小一般也不相同，那么必然存在某個角度使得結構地震反應最為劇烈，這個方向就稱為“最不利地震作用方向”。SATWE可以自動計算出這個最不利方向角，并在WZQ.OUT文件中輸出。此參數不僅改變地震力而且同時改變風荷載的作用方向。2、混凝土容重考慮抹灰重量，框架：25.5-26；框剪 26；剪力墻273、裙房層數裙房層數應包含地下室層數。自動按照高規10.6.3-3 條規定。高規3.9.6 條規定，“主樓結構在裙房頂部上、下各一層應適當加強抗震構造措施”。程

2、序中該參數作用暫時沒有反映，實際工程中用戶可參考高規10.6.3-3.4、地下室層數當上部結構與地下室共同分析時，通過該參數程序在上部結構風荷載計算時自動扣除地下室部分的高度（地下室頂板作為風壓高度變化系數的起算點）。5、墻元細分最大控制長度SATWE進行有限元分析時，對于較長的剪力墻，程序要將其細分并形成一系列小殼元。為確保分析精度，要求小殼元的邊長不得大于給定的限值，限值范圍為 1.05.0。一般可取默認值1m。6、對所有樓層強制采用剛性樓板假定建議一般在進行結構的整體參數控制（如六個比值的計算）時選是；在計算構件內力和配筋時可勾選或不勾選。對樓板形狀復雜的工程（如有效寬度較窄的環形樓板、

3、有大開洞的樓板、有狹長外伸段的樓板、局部變窄形成薄弱連接部位的樓板、連體結構的狹長連接體樓板等），則應采用“彈性膜”假定。強制剛性板假定時保留彈性板面外剛度用于板柱體系。7、結構材料信息：影響阻尼比8、恒活荷載計算信息施工模擬加載，高層建筑結構的建造是遵循一定的順序，建議一般對多、高層建筑首選模擬施工3；對鋼結構或大型體育場館類（指沒有嚴格的標準樓層概念）結構應選一次性加載。規定水平力的確定方式樓層剪力差方法（規范算法）、節點地震作用CQC組合方法規范算法適用于大多數結構；CQC 算法用于不規則結構，即樓層概念不清晰，剪力差無法。9、地震作用計算信息高規 4.3.2-3 規定關于需要計算豎向地

4、震的結構。10、結構規則性信息：規則或不規則該參數目前不起作用。11、設計地震分組、設防烈度：抗規附錄 A12、砼框架、剪力墻抗震等級根據抗規表 6.1.2 或高規表 3.9.3、4 選擇。0代表特一級；5 代表不考慮抗震構造要求。抗震構造措施的抗震等級。13、斜交抗側力構件方向附加地震數（05）及相應角度抗規 5.1.1. 當地震作用最大方向角大于 15 度時，也可以將這個角度作為斜交抗側力構件地震作用方向之一，與水平力與整體坐標夾角不同，不改變風力方向，只改變地震作用方向。14、考慮偶然偏心根據高規4.3.3 條“計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響”。根據高規3.4.5條，計算位移比時

5、，必須考慮偶然偏心影響；根據高規3.7.3 條注，計算層間位移角時可不考慮偶然偏心。15、考慮雙向地震作用根據抗規5.1.1 條 3 款及高規4.3.2 條 2 款，“質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向地震作用下的扭轉影響”。 規范中提到的“質量與剛度分布明顯不均勻不對稱”，主要看結構剛度和質量的分布情況以及結構扭轉效應的大小。一般而言，可根據樓層最大位移與平均位移之比值判斷：若該值超過扭轉位移比下限 1.2 較多，則可認為扭轉明顯，需考慮雙向地震作用下的扭轉效應計算。16、計算振型個數計算振型數一般取3的倍數；且3倍層數，不論何種結構類型，計算中振型數是否取夠應根據試算后 WZQ.O

6、UT 給出的有效質量的參與數是否達到90%來決定。17、活荷重力荷載代表值組合系數一般民用建筑樓面等效均布活荷載取0.5，需要注意的是，根據建筑各樓層使用功能的不同，活荷載組合值系數并非是一成不變的，而是根據使用條件的不同而改變。18、周期折減系數在框架結構及框剪等結構中，由于填充墻的存在使結構實際剛度大于計算剛度，實際周期小于計算周期，據此周期值算出的地震剪力將偏小，會使結構偏于不安全。詳高規4.3.17條。19、結構的阻尼比（%）混凝土結構一般取0.05（即5%） ；高層鋼筋混凝土結構應取0.05；混合結構可取0.04，對有墻體材料填充的房屋鋼結構的阻尼比取0.02。20、特征周期Tg（秒

7、）：根據抗規3.2.3條。21、地震影響系數最大值：根據抗規表 5.1.4-1 取值。22、柱、墻設計時活荷載：不折減或折減作用在樓面上的活荷載，不可能以標準值的大小同時滿布在所有樓面上，因此在設計柱、墻和基礎時，需要考慮實際荷載沿樓面分布的變異情況。勾選該項后，程序根據荷規4.1.2條2款對全樓活載進行折減。23、傳給基礎的活荷載按照荷規第 4.1.2 條 2 款規定：活荷載可以按照樓層數折減。當房屋類別為荷規表4.1.1第1（1）項時，柱、墻豎向構件的活荷載及傳給基礎的活荷載可以按樓層數進行折減；當為其它房屋類別時，可以根據荷規第 4.1.2 條 2 款 2）4）項規定，采取相應的折減系數

8、。在此需要說明的是，程序中進行的基礎的活荷載折減只是傳到底層最大組合內力（WDCNL.OUT 文件）中，并沒有傳給 JCCAD，因為JCCAD讀取的是 SATWE計算后各工況的標準值。如果需要考慮傳給基礎的活荷載折減，則應到 JCCAD的“荷載參數”中輸入相應折減系數。注意： 荷規中活載折減僅適用于民用建筑，對工業建筑則不應折減。24、梁活荷不利布置的計算層數此參數若取0，表示不考慮梁活荷不利布置作用；若取0的數NL，就表示從1NL 各層均考慮梁活荷的不利布置。建議一般多層混凝土結構應取全部樓層；高層宜取全部樓層考慮結構使用年限的活載調整系數。25、結構使用年限的活載調整系數該參數取值見高規5

9、.6.1 條；使用年限為50年時取1，100 年時取1.1。在荷載效應組合時活載組合系數將乘上考慮使用年限的調整系數。26、梁端負彎矩調幅系數調幅原因：恒載和活載都進行彎矩調幅，調幅后參與內力組合。現澆框架梁端負彎矩調幅系數可取為0.80.9裝配整體式框架梁端負彎矩調幅系數可取為0.7-0.8此項調整只針對豎向荷載，對地震力和風荷載不起作用。27、梁活荷載內力放大系數一般工程建議取1.11.2；如果已經考慮了梁活載不利布置后，則應取1。28、梁扭矩折減系數：TB=0.40對于現澆樓板結構，當采用剛性樓板假定時，可以考慮樓板對梁的抗扭作用而對梁扭矩進行折減。29、實配鋼筋超配系數對于9度設防烈度

10、的各類框架和一級抗震等級的框架結構，框架梁和連梁端部剪力、框架柱端彎矩、剪力調整應按實配鋼筋和材料強度標準值來計算。根據高規6.2.1 條、6.2.3條。30、連梁剛度折減系數：高規5.2.1及條文說明。抗規6.2.13條文說明。31、中梁剛度放大系數、梁剛度放大系數：按2010砼規范取值。考慮樓板作用混規5.2.4。32、頂塔樓地震作用放大起算層號及放大系數采用振型分解反應譜法計算地震力，因此只要給出足夠的振型數，從規范字面上理解可不用放大塔樓,高階振型、鞭梢效應。33、梁、柱保護層厚度（mm）實際工程必須先確定構件所處環境類別，然后根據砼規8.2.1條填入正確的保護層厚度。34、構件所屬的環境類別：見砼規表 3.5.2。新砼規范調整了保護層厚度的定義，設計時應格外注意。35、梁柱重疊部分簡化為剛域：不作為剛域即將“梁柱重疊部分作為梁長度的一部分進行計算” ；而作為剛域則是將“梁柱重疊部分作為柱寬度進行計算” ，詳見高規5.3.4 條。建議一般選擇否；36、框架梁端配筋考慮受壓鋼筋高規6.3.2，延性概念利用規范強制要求設置的框梁端受壓鋼筋量，按雙筋梁截面計算配筋，以適當減少梁端支座配筋。根據高規6.3.3條