1、哈爾濱工程大學本科生課程設計（二）壓水堆核電廠二回路熱力系統初步設計說明書班 級：學 號：姓 名： 院系名稱：核科學與技術學院專業名稱：核工程與核技術指導教師：2013 年 6 月摘要： 該說明書介紹了一個 1000MWe核電廠二回路熱力系統設計及其設計過程。 該設計以大亞灣 900MWe核電站為母型，設置了一個高壓缸，三個低壓缸，設有兩級 再熱器的汽水分離器，四個低壓給水加熱器，一個除氧器，兩個高壓給水加熱器。 一回路冷卻劑系統工作壓力為 15.8MPa，蒸汽發生器的運行壓力為 6.7MPa，取分缸 比為 12.5 ，高壓缸排氣壓力為 0.7956MPa，一級再熱器抽汽壓力 3MPa，低壓缸

2、進口 過熱蒸汽壓力為 0.7630MPa, 溫度為 268.90 ，冷凝器的運行壓力為 6.632kPa ，給水 溫度為 222.79 。兩級再熱器分別由高壓缸抽氣及新蒸汽加熱，疏水分別流入兩級 高壓給水加熱器。高壓給水加熱器由高壓缸抽氣加熱，疏水逐級回流送入除氧器， 低壓給水加熱器由低壓缸加熱，疏水逐級回流送入冷凝器。排污水經凈化后排進冷 凝器或除氧器，本設計采用排污水打回至除氧器方案 。各級回熱器和再熱器的蒸汽 經合理分配，經過加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個系統電廠效率為 30.94% 。設計時，假設蒸汽發生器蒸汽產量為1，根據選定的合理的參數值可求出給水泵的耗汽份額為 6.61% ，

3、假設低壓缸進口蒸汽份額為a，低壓回熱蒸汽、再熱蒸汽、高壓回熱蒸汽、除氧器加熱蒸汽份額都可以用 a 表示。對除氧器列質量守恒、能量平 衡方程即可求出 a 值，從而知道各設備的蒸汽分配。利用各設備的蒸汽分配后可求 出高壓缸、低壓缸比做功量，根據電功率要求可求出蒸汽發生器蒸汽產量，進而求 出堆芯熱功率，即可得出電廠效率。對效率不滿意時可調整合理調整各設備的運行 參數，直至求出電廠效率滿意為止。1、 設計內容及要求 ：1.1 設計內容（ 1 ）確定二回路熱力系統的形式和配置方式；（ 2 ）根據總體需求和熱工約束條件確定熱力系統的主要熱工參數；（ 3）依據計算原始資料，進行原則性熱力系統的熱平衡計算，確

4、定計算負荷工 況下各部分汽水流量及其參數、發電量、供熱量及全廠性的熱經濟指標；（ 4 ）編制課程設計說明書，繪制原則性熱力系統圖。1.2 設計要求（ 1 ）了解、學習核電廠熱力系統規劃、設計的一般途徑和方案論證、優選的原則；（ 2 ）掌握核電廠原則性熱力系統計算和核電廠熱經濟性指標計算的內容和方法；（ 3 ）提高計算機繪圖、制表、數據處理的能力；（ 4 ）培養查閱資料、合理選擇和分析數據的能力，掌握工程設計說明書撰寫的基本原則2、熱力系統原則方案說明 該設計設有一個高壓缸，三個低壓缸，兩級再熱，七級回熱，汽動給水泵。 一 回路冷卻劑系統工作壓力為15.8MPa，蒸汽發生器的運行壓力為6.7MP

5、a，冷凝器的運行壓力為 6.632kPa 。兩級再熱器分別由高壓缸抽氣及新蒸汽加熱，疏水分別流入 兩級高壓給水加熱器。高壓給水加熱器由高壓缸抽氣加熱，疏水逐級回流送入除氧 器，低壓給水加熱器由低壓缸加熱，疏水逐級回流送入冷凝器。排污水打回至除氧 器。2.1 汽輪機組該核電廠汽輪機使用運行壓力為 6.7MPa 的蒸汽發生器產生的低參數的飽和蒸 汽，汽輪機由一個高壓缸、 3 個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設置外置式汽水分 離器和兩級再熱器。高壓缸進口蒸汽壓力為 6.365MPa ，高壓缸內效率為 82.07%，出口壓力為 0.7956 ， 出口蒸汽干度為 85.54%，低壓缸進口過熱蒸汽壓力為0

6、.7630MPa ，溫度為 268.90 ，低壓缸內效率為 83.59%，排汽壓力為 6.964kPa ，干度為 90.56% 。分缸壓力為 0.125 ， 高壓缸發出整個機組功率的 41.36%，低壓缸發出整個機組功率的 58.64% 。2.2 蒸汽再熱系統 在主汽輪機的高、低壓缸之間設置汽水分離 - 再熱器，高壓缸排汽經過分離器除 濕、經過兩級再熱器加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態，提高了低壓汽輪 機運行的安全性和經濟性。汽水分離 - 再熱器由一級分離器、兩級再熱器組成，第一級再熱器使用高壓缸的 抽汽（壓力為 3MPa，比焓為 2656.98kJ/kg ）加熱，第二級再熱器使用蒸汽發

7、生器的 新蒸汽（壓力為 6.365MPa，比焓為 2772.54 kJ/kg ）加熱。分離器的疏水排放到除 氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放到第一、第二級高壓給水加熱器。蒸 汽經分離器后干度達到 99.5%，經兩級再熱器加熱后達到壓力為0.7642MPa 、溫度為268.92 的過熱蒸汽。2.3 給水回熱系統該設計的給水回熱系統設有 7 級回熱，低壓回熱 4 級，除氧器 1 級、高壓回熱 2級，高壓、低壓給水加熱器為表面式換熱器，除氧器為混合式加熱器。給水的焓升 在各級回熱器中平均分配， 每級焓升為 114.07kJ/kg 。采用新蒸汽驅動的汽動給水泵， 汽動給水泵的壓力為 7.705

8、MPa，給水泵汽輪機排出的廢汽直接被送到主冷凝器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽（抽汽壓力 2.6639/1.5689MPa ） 進行加熱，除氧器采用高壓缸的排汽 （ 壓力 0.7946MPa ，干度 85.54%） 進行加熱，低 壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽（抽汽壓力 0.4327/0.1997/0.0803/0.0272MPa ）進行加熱。高壓給水加熱器的疏水逐級回流， 最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水逐級回流，最終送入冷凝器。除氧器既是熱力除氧設備，又是一個混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給 水在除氧器中被來自汽輪機高壓缸的經減壓后排汽、高壓給水加熱器的疏水以及排

9、污水經凈化的蒸汽加熱到除氧器運行壓力 0.78MPa 下的飽和溫度 169.37 ，經過除 氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到 222.79 后再送入蒸汽發 生器。附表 1.已知條件和給定參數序號項目符號單位取值范圍或數值1核電廠輸出電功率N eMW給定， 10002一回路能量利用系數10.9953蒸汽發生器出口蒸汽干度xfh%99.754蒸汽發生器排污率d1.05%5高壓缸內效率h,i%82.076低壓缸內效率l,i%83.597汽輪機組機械效率m0.988發電機效率ge0.989新蒸汽壓損pfhMPapfh 5%pfh10再熱蒸汽壓損prhMPaprh 10 p%hz11回

10、熱抽汽壓損pe, jMPape, j % pe, j12低壓缸排汽壓損pcdkPa5%13高壓給水加熱器出口端差h,u314低壓給水加熱器出口端差l,u215加熱器效率h0.9816給水泵效率fwp,p0.5817給水泵汽輪機內效率fwp,ti0.8018給水泵汽輪機機械效率fwp,tm0.9019給水泵汽輪機減速器效率fwp,tg0.9820循環冷卻水進口溫度Tsw,124在確定二回路熱力系統原則方案和給定的參數的基礎上，選定和計算出熱平衡計算的主要熱力參數。選定、確定熱力參數的順序和方法見下表：表二 主要熱力參數確定序號項目符號單位計算公式或來源數值1反應堆冷卻劑系統運行壓力pcMPa選定

11、， 151615.82冷卻劑壓力對應的飽和溫度Tc,s查水和水蒸汽表確定346.3783反應堆出口冷卻劑過冷度Tsub選定， 1520174反應堆出口冷卻劑溫度TcoTco Tc,s Tsub329.3785反應堆進出口冷卻劑溫升Tc選定， 3040376反應堆進口冷卻劑溫度TciTci Tco Tc292.3787蒸汽發生器飽和蒸汽壓力psMPa選定， 5.07.06.78蒸汽發生器飽和蒸汽溫度Tfhps 對應的飽和溫度282.9209一、二次側對數平均溫差Tm23.2510冷凝器中循環冷卻水溫升Tsw選定， 68711冷凝器傳熱端差T選定， 310712冷凝器凝結水飽和溫度TcdTcd T

12、sw,1 Tsw T3813冷凝器的運行壓力pcdkPaTcd 對應的飽和壓力6.63214高壓缸進口蒸汽壓力ph,iMPaph,i pfh pfh6.36515高壓缸進口蒸汽干度xh,i%焓值下降，干度減小99.4916高壓缸排汽壓力ph,zMPa最佳分缸壓力確定0.795617高壓缸排汽干度xh,z%由高壓缸內效率計算85.5418汽水分離器進口蒸汽壓力psp,iMPa忽略壓損0.795619汽水分離器進口蒸汽干度xsp,i%選定85.54第一級再熱器20再熱蒸汽進口壓力prh1,iMPa考慮分離器 2%的壓損0.779721再熱蒸汽進口干度xrh1,i%選定99.522加熱蒸汽進口壓力p

13、rh1,hsMPa選定323加熱蒸汽進口干度xrh1,hs%選定91.85第二級再熱器24再熱蒸汽進口壓力prh2,iMPa考慮 1%的壓損0.771925再熱蒸汽進口溫度Trh2,i根據平均焓升計算214.7526再熱蒸汽出口壓力prh2,zMPa考慮 1%的壓損0.764227再熱蒸汽出口溫度Trh2,z根據平均焓升計算268.9228加熱蒸汽進口壓力prh2,hsMPa選定6.36529加熱蒸汽進口干度xrh2,hs%選定99.49低壓缸30進口蒸汽壓力pl,iMPa考慮 0.0012 壓損0.763031進口蒸汽溫度Tl,i根據熱再熱蒸汽焓值268.9032排汽壓力pl,zMPa冷凝器

14、壓力與排汽壓損之和0.00696433排汽干度xl,z%根據低壓缸內效率90.5634回熱級數Z選定735低壓給水加熱器級數Z l選擇436高壓給水加熱器級數Z h選擇237第一次給水回熱分配hfwkJ/kghfwhcdhfw fw cd z114.07第二次給水回熱分配38高壓加熱器給水焓升hfw, hkJ/kghfw hdea,o hfw,hZh120.6239除氧器及低加給水焓升hfw, lkJ/kg111.4540低壓加熱器給水參數第 1 級進口給水比焓hlfwi, 1kJ/kghlfwi, j hlfwo, j 1159.18第 1 級出口給水比焓hlfwo, 1kJ/kghlfwo

15、, j hlfwi, jhfw270.63第 1 級進口給水溫度Tlfwi, 1按 pcwp , hlfwi, j 查水蒸汽表37.47第 1 級出口給水溫度Tlfwo, 1按 pcwp , hlfwo, j 查水蒸汽表64.16第 2 級進口給水比焓hlfwi, 2kJ/kghlfwi, j hlfwo, j 1270.63第 2 級出口給水比焓hlfwo, 2kJ/kghlfwo, j hlfwi, jhfw382.08第 2 級進口給水溫度Tlfwi, 2按 pcwp , hlfwi, j 查水蒸汽表64.16第 2 級出口給水溫度Tlfwo, 2按 pcwp , hlfwo, j 查水

16、蒸汽表90.77第 3 級進口給水比焓hlfwi, 3kJ/kghlfwi, j hlfwo, j 1382.08第 3 級出口給水比焓hlfwo, 3kJ/kghlfwo, j hlfwi, jhfw493.53第 3 級進口給水溫度Tlfwi, 3按 pcwp , hlfwi, j 查水蒸汽表90.77第 3 級出口給水溫度Tlfwo, 3按 pcwp , hlfwo, j 查水蒸汽表117.20第 4 級進口給水比焓hlfwi, 4kJ/kghlfwi, j hlfwo, j 1493.53第 4 級出口給水比焓hlfwo, 4kJ/kghlfwo, j hlfwi, jhfw604.9

17、8第 4 級進口給水溫度Tlfwi, 4按 pcwp , hlfwi, j 查水蒸汽表117.20第 4 級出口給水溫度Tlfwo, 4按 pcwp , hlfwo, j 查水蒸143.36汽表除氧器41進口給水比焓hdea,ikJ/kghdea,ihlfwo,Z l604.9842出口給水比焓hdea,okJ/kghdea,o hdea,ihfw716.4343出口給水溫度Tdeahdea,o 對應的飽和水溫度169.3744運行壓力pdeaMPaTdea 對應的飽和壓力0.7845高壓加熱器給水參數pfwp 取 7.705MPa第 6 級進口給水比焓hhfwi, ikJ/kghhfwi,

18、ihhfwo,i 1716.43第 6 級出口給水比焓hhfwo, ikJ/kghhfwo, i hhfwi,ihfw837.05第 6 級進口給水溫度Thfwi,i按 pfwp , hhfwi,i 查水蒸汽表168.48第 6 級出口給水溫度Thfwo,i按 pfwp , hhfwo, i 查水蒸汽表195.98第 7 級進口給水比焓hhfwi, ikJ/kghhfwi, ihhfwo,i 1837.05第 7 級出口給水比焓hhfwo, ikJ/kghhfwo, i hhfwi,ihfw957.67第 7 級進口給水溫度Thfwi,i按 pfwp , hhfwi,i 查水蒸汽表195.98

19、第 7 級出口給水溫度Thfwo,i按 pfwp , hhfwo, i 查水蒸 汽表222.7946高壓缸抽汽（ i Z h ）第 6 級抽汽壓力phes,iMPa由 Thes， 6 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%1.5689第 6 級抽汽干度xhes,i%由（ p hes， 6 ，h hes ， 6）查水蒸汽表88.19第 7 級抽汽壓力phes,iMPa由 Thes， 7 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%2.6639第 7 級抽汽干度xhes,i%由（ p hes， 7 ，h hes ， 7）查水 蒸汽表91.0547低壓缸抽汽（ jZ l ）第 1 級抽汽壓力ples, 1MPa由 T

20、hes， 1 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%0.02719第 1 級抽汽干度xles, 1%由（ p hes， 1 ，h hes ， 1）查水蒸汽表94.57第 2 級抽汽壓力ples,2MPa由 Thes， 2 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%0.08031第 2 級抽汽干度xles, 2%由（ p hes， 2 ，h hes ， 2）查水蒸汽表98.41第 3 級抽汽壓力ples, 3MPa由 Thes， 3 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%0.1997第 3 級抽汽干度xles, 3%由（ p hes， 3 ，h hes ， 3）查水蒸汽表過熱第 4 級抽汽壓力ples, 4MPa由

21、Thes， 4 求出飽和水壓力，并考慮壓損 3%0.4327第 4 級抽汽干度xles, 4%由（ p hes， 4 ，h hes ， 4）查水 蒸汽表過熱3、熱平衡計算利用表二給定的參數進行熱平衡計算。設蒸汽發生器的蒸汽產量為1，低壓缸進口的蒸汽份額為a，冷凝器凝水份額為b，高壓缸排汽流入除氧器的份額為c，流經給水泵、高壓給水加熱器的給水量也為1.0105 。3.1 汽動給水泵耗汽份額 gs,fwp汽動給水泵做功使給水壓力增加， 新蒸汽進口焓 hfh=2772.54kJ/kg , 理想出口焓值 h 氣動泵出口*=2472.01 kJ/kg ，給水量為 1.0105 ，揚程 H=6.925MP

22、a ，給水密度3 =841.33kg/m 3,給水泵效率 fwp ， p=0.58 ，給水泵汽輪機內效率 fwp，ti =0.8 ，給水泵 汽輪機機械效率 fwp ，tm =0.90 ，給水泵汽輪機減速器效率 fwp ， tg =0.98 。gs,fwp （ hfh- h 氣動泵出口*） fwp ， p fwp ， ti fwp ， tm fwp ， tg =1000H/ 求得：gs,fwp =0.0661b=a+gs,fwp =a+0.06613.2 再熱器耗汽份額 gs,rh1 、 gs,rh2分離器出來的流經再熱器份額為 a 的蒸汽被加熱，使蒸汽焓值增加，在每級再 熱器的焓增相等， h

23、再熱= 117.6 kJ/kg ，第一級再熱器是抽高壓缸抽汽，P=3MPa，hzes，1= 2656.98 kJ/kg ，疏水為該壓力下對應的飽和水，h 再熱疏水，1= 1008.37 kJ/kg ，二級再熱蒸汽為新蒸汽，hzes，2= 2772.54kJ/kg ，h 再 熱 疏水 ， 2= 1233.88kJ/kg ，加熱器的效率 h=0.98 。由能量平衡可列方程：第一級再熱：gs,rh1 （ hzes， 1-h 再 熱 疏 水 ,1 ） h =a h 再 熱求得：gs,rh1 = 0.0728a第二級再熱：gs,rh2 （ hzes， 2-h 再 熱 疏 水 ,2 ） h =a h 再

24、熱求得：gs,rh2 = 0.078a3.3 高壓給水加熱器耗汽份額ghes,1 、 ghes,2流經兩級高壓給水加熱器的給水量為 1.0105 ，每流經一級加熱器給水的焓增相 等，h 回熱=120.62kJ/kg ，高壓給水加熱器的蒸汽從高壓缸抽汽， 份額為 ghes,1 、ghes,2 ， 第一級高壓再熱器抽汽焓值h 抽汽，1=2563.52kJ/kg ，疏水焓值 h 疏水， 1=854.36kJ/kg ，第二級高壓再熱器抽汽焓值h 抽汽，2=2639.41kJ/kg ，疏水焓值 h疏水，2= 977.84kJ/kg ， 加熱器的效率 h=0.98 。 由能量平衡可列方程： 第二級高壓加熱

25、：ghes,2 （h 抽汽,2-h 疏水,2） h+ g s,rh2 （h 再熱疏水，2-h 疏水,2） h =h 回熱 求得：ghes,2 = 0.0741-0.01202a 第一級高壓加熱：ghes,1 （h 抽汽,1 -h 疏水 ,1 ） h+ g s,rh1 （h 再 熱 疏 水，1-h 疏水 ,1 ） h +（g s,rh2 +g hes,2 ）（h 疏水，2-h疏 水 ,1 ） h = h 回 熱求得：ghes,1 = 0.06666-0.01133a3.4 分離器分離的飽和水份額gs,dea高壓缸排出的蒸汽，一部分（份額為 c ）直接排到除氧器，加熱除氧器的給水， 其余部分經過分

26、離器，干度由85.54% 升到 99.5%，分離的飽和水 gs,dea 排到除氧器，分離的蒸汽 a 經再熱器加熱流入低壓缸做功。由質量守恒：（ a+gs,dea ） *85.54%=a*99.5% 求得：gs,dea = 0.1632a3.5 除氧器熱力計算流進除氧器的工質有： 再熱、回熱疏水 gs,rh1 +gs,rh2 +ghes,1 +ghes,2 ，分離器疏水 gs,dea 、 給水 b（ =a+gs,fwp ），高壓缸排汽 c，流出除氧器的工質是份額為 1.0105 的飽和給水， h 給水 = 716.43 kJ/kg 。除氧器為混合換熱器，換熱效率為100%。進出穩壓器的各股工質的

27、流量和焓值將下表：流量 L焓值 h（ kJ/kg ）疏水 gs,rh1 +gs,rh2 +ghes,1 +ghes,20.1408+0.1275a854.36高壓缸排汽 cc2472.01流進給水 b( =a+g s,fwp )a+0.0661604.98分離器疏水 gs,dea0.1632a720.02排污凈化0.01051233.88流出除氧器給水1 0105716.43由流入流出流量相等：L 流入=(0.1408+0.1275a)+c+(a+0.0661)+ 0.1632a+0.0105=1.0105 由能量平衡 :(L 流 入 h 流入 ) =854.36*(0.1408+0.1275

28、a)+2472.01*c+604.98*(a+0.0661)+=716.43*1 0105=723.95 由以上兩個方程解得：a=0.5976c=0.02179由 a=0.5976 可得b=a+gs,fwp =a+0.0661=0.6637gs,rh1 = 0.0728a= 0.04351gs,rh2 = 0.0780a= 0.04661ghes,1 = 0.06666-0.01133a= 0.05989 ghes,2 = 0.0741-0.01202a= 0.06692 gs,dea = 0.1632a= 0.097533.6 低壓給水加熱器耗汽份額gles,1 、 gles,2 、 gle

29、s,3 、 gles,4流經各低壓給水加熱器的給水量為b，每流經一級加熱器給水的焓增相等，hfw=111.45kJ/kg ，低壓給水加熱器的蒸汽份額為 gles,i （i=1 、 2、 3、 4），抽汽焓值 h 抽汽為汽輪機抽汽壓力下對應的濕蒸汽的焓值，疏水焓值h 疏 水為給水加熱器蒸汽側溫度對應飽和水的焓值，具體值見下表，加熱器的效率 h=0.98 ?；責峒墧党槠?gles,i抽汽焓值 h 抽汽（ kJ/kg ）疏水焓值 h 疏水（ kJ/kg ）第一級gles,12493.68279.83第二級gles,22629.23392.08第三級gles,32757.21504.48第四級gle

30、s,42883.68617.01由能量平衡可列方程：第四級低壓加熱：gles,4 （h 抽汽,4 -h 疏水,4 ） h=bhfw求得：gles,4 = 0.0333第三級低壓加熱：gles,3 （h 抽 汽 ,3 -h 疏 水 ,3 ） h+ g les,4 （h 疏 水 ， 4-h 疏 水 ,3 ） h =b hfw求得：gles,3 = 0.03186第二級低壓加熱：gles,2 （h 抽汽,2-h 疏水,2） h+（g les,3 +gles,4 ）（h 疏水，3-h 疏水,2 ） h =b hfw 求得：gles,2 =0.03047第一級低壓加熱：gles,1 （h 抽汽,1-h

31、疏水,1） h+（ g les,2 +gles,3 +gles,4 ）（h 疏 水 ， 2-h 疏 水 ,1 ） h =b hfw求得：gles,1 = 0.029253.7 高壓缸比功率 n 高高壓缸進口蒸汽焓值 h 初始=2772.54 kJ/kg ，一級再熱器抽汽 gs,rh1 、兩級高壓抽 汽 ghes,1 、ghes,2 抽汽焓值見下表 , 汽輪機組機械效率 m=0.98 ，發電機功率 ge,0.98高壓缸出口蒸汽抽汽 gs,rh1抽汽 ghes,1抽汽 ghes,2焓值 h（ kJ/kg ）2472.012656.982563.522639.41份額 L0.71700.043510

32、.059890.06692蒸汽在高壓缸內膨脹做功n 高=m* ge* L*(h 初始-h 流入)=232.357kw/kg3.8 低壓缸比功率 n 低低壓缸進口蒸汽焓值 h 初始= 2992.54 kJ/kg ，四級低壓抽汽 gles,1 、gles,2 、 gles,3 、 gles,4 ，抽汽焓值見下表 , 汽輪機組機械效率 m=0.98 ，發電機功率 ge,0.98低壓缸出口蒸汽抽汽 gles,1抽汽 gles,2抽汽 gles,3抽汽 gles,4焓值 h（ kJ/kg ）2344.142493.682628.232757.212883.68份額 L0.47270.029250.030

33、470.031860.0333蒸汽在低壓缸內膨脹做功n 低=m*ge* L* （ h 初始-h 流入） + 0.02925*(2992.54-2493.68)+ 0.03047*(2992.54-2628.23)22992.54-2883.68 ) + 0.03186*(2992.54-2757.21)+ 0.0333*=329.494kw/kg3.9 電廠效率 e ， npp 汽輪機總比功 n= n 高 + n 低 =561.85kw/kg 蒸汽發生器蒸汽產量 DS = Ne/n= 1000000 / 561.85 = 1779.83 kg/s 蒸汽發生器給水焓 hfw=957.67kJ/kg ，排污水焓值 hs= 1233.88kJ/kg 新蒸汽焓值 hfh= 2776.39 kJ/kg ，一回路效率 1=0.995 ，排污率 d=0.0105 由能量蒸汽發生器平衡方程：Ds(h fh-h fw)- d(h s-h fw )=Q R 1求得堆芯產熱 : Q R=3231850.5kw 電廠效率： e，npp =Ne/Q R =30.94%熱平衡計算結果序號項目符號單位計算結果1核電廠效率e,npp%30.942反應堆熱功率QRMW3231.853蒸汽發生器總蒸汽產量Dskg/s1779.834汽輪機高壓缸耗汽量Gs,hpkg/s1579.285汽輪機低壓